一、封窜堵漏技术在濮城油田的推广应用（论文文献综述）
董海宽,王昆剑,张尚锋,罗晓青,陈浩,赵亮,肖寒[1]（2022）在《MSPT自愈合微膨胀封窜技术在渤海的应用》文中研究指明部分油井生产后期需要对过路油层进行上返补孔,寻找潜力砂体。而由于有些油井套管外固井质量不满足射孔要求而导致无法实现补孔。通过使用MSPT自愈合微膨胀封窜技术挤入堵剂对上返层井段套管外环空进行封堵补救,使管外固井质量差的补孔井段能满足封固要求,达到正常补孔生产的目的。该封窜技术在渤海油田首次成功应用,为类似油气井顺利实施上返补孔提供技术支撑,在海上油田后期生产中有广阔的应用前景。
刘婧慧[2]（2020）在《安塞油田套管损坏机理及防治措施研究》文中提出油田油水井的套管损坏简称为套损井,国内外许多油田随着开发时间不断延长,开发方案不断调整和实施,尤其是实施注水开发的油藏,由于不同的地质、工程和管理条件水平,油、气、水井套管技术状况逐渐变差,甚至损坏,使油井不能正常生产,安塞油田井站多位于“四河三库”环境敏感区内（“四河”:延河、杏子河、长尾河、小川河;“三库”:王窑水库、红庄水库、中山川水库）,水资源匮乏,饮用水非常宝贵,生态脆弱,环保压力极大。油水井套管破损后,在井筒和地下水体间形成了通道,易发生原油、深层采出水窜至浅层洛河组和地表,造成环境污染风险,甚至污染了饮用水源,以致影响油田稳产。安塞油田自从1990年发现第一口套损井以来,每年平均新增隐患井70～80口,现存的套损井达1640口,隐患井数量不断递增,且由于部分井存在多段破损情况,已成为威胁水源、环境等安全隐患井,严重影响油田油水井正常生产。本论文是通过套管检查、套损水分析、挂片内腐蚀测试、产液腐蚀测试等手段深入研究分析套管外腐蚀和内腐蚀原因,分析表明安塞油田套损主要原因是套管外腐蚀、水泥返高低、水高矿化度、CO2及浅层水含氧。针对套损井现状,实施防治结合方法治理套损井,采用套管阴极保护、隔氧、投加缓蚀剂等方法减缓套管的腐蚀速率,同时针对套管的腐蚀程度不同采取不同的治理方式,一是针对井筒仍可利用的套损井,实施长效封隔器+机械座封的隔水采油技术,同时配套延缓内腐蚀,提高套损井一次治理成果率;二是针对套损严重水泥返高低的油水井,实施隐患治理井二次固井工艺技术,通过对比分析不同水泥浆体系,优选二次固井技术;三是试验性开展套管化学堵漏,膨胀管补贴技术,不断摸索提高安塞油田套损井治理的新技术新实验。通过几种工艺技术对比和现场试验应用,表明二次固井技术适用于安塞油田套损井治理,提高了油田的经济效益。
李宜坤,李宇乡,彭杨,于洋[3]（2019）在《中国堵水调剖60年》文中提出记述了中国油田油井堵水、注水井调剖,以及调驱、深部液流转向等技术的起源、试验、发展、成熟、更替的过程。在这60年中,油井机械封隔器分层堵水技术、水玻璃-氯化钙化学堵水技术、聚丙烯酰胺-黏土注水井调剖技术、膨胀颗粒深部调剖、弱凝胶调驱技术、聚合物微球深部液流转向技术、区块整体调剖PI、RE、RS决策技术,以及近十年发展的水平井化学及机械控水技术、选择性堵水技术等是具有里程碑意义的技术。随着油气田开发程度的加深,高温、深井、裂缝、海上等油藏的堵水调剖技术,水平井、气井的堵水技术,以及智能化学剂技术、高效选择性堵水技术、聚驱后的调驱技术等将会成为研究的重点。
潘永功[4]（2019）在《油水井套管漏失化学封堵技术研究》文中研究表明随着开采时间的增长,我国的油田基本进入到了开发的中后期阶段,为了进一步提高原油采收率,各大油田主要通过二次采油、三次采油等方式来提高采收率。在对储层进行注水、注气、热力采油、注化学剂、微生物采油等方式进行作业时使套管所面对的环境更加的复杂,加剧了套管的损坏。另一方面,地层的非均质性、地层断层活动、地震、地壳运动等地质因素使得油水井套管受到了应力剪切作用以及地层流体对套管的腐蚀,使得套管损坏日趋严重。由于套管损坏导致井筒漏失使油田的产量下降,破坏了正常注采井网层系、造成油气资源的巨大浪费,打乱正常生产部署,给宏观决策和具体管理都带来许多盲目性,对油田造成了巨大的经济损失,套管损坏漏失已成制约油田生产的关键因素之一。本文主要结合江汉油田现场的实际情况从套管损坏的不同视角,系统全面地对套管损坏的机理、漏点以及江汉油田各区块的损坏情况进行了分析研究。研究发现江汉油田地区的地层含水量矿化度高,地层流体腐蚀是造成套管破漏的主要原因,套管破漏主要发生在水泥返高以上的未固井井段,占93.9%。在江汉油区,其中以荆河镇组出现套管漏失现象最严重,占52.8%;钟市、新沟、老新、浩口等区块套管损坏类型以套管破漏为主,浩口、东区、钟市、北断块套管破漏占区块总井数比例较高,套管破漏问题较严重。因此本文提出了一种使用隔水凝胶来隔离地层流体通过密度差来实现漂浮堵漏和沉降堵漏的封堵方法,对江汉地区套管损坏穿孔进行有效封堵。主要研究出了沉降、漂浮堵漏体系,隔水凝胶体系以及设计了一种模拟堵漏装置。
董利飞[5]（2016）在《非均质油藏水窜的分类防治方法研究》文中提出储层渗透率非均质性导致我国非均质油藏长期开采后普遍水窜严重,水窜防治的迫切需求使得相应技术迅猛发展、种类繁多。目前,针对不同类型的油藏,其对应水窜防治方法的选择缺少合理的依据和科学的方法,导致在很多油藏中水窜的防治效果不佳。因此,本文以提升水窜防治技术筛选的合理性和准确性为目标,开展非均质油藏水窜分类方法及其治理的优选研究。以水窜系数为水窜程度的表征参数,分别对层内非均质油藏以及多层非均质油藏进行岩心模拟实验,根据水窜系数与变异系数的关系提出非均质油藏水窜的分类防治措施。考虑剩余油的启动,以调堵剂对水流通道的封堵强度与剩余油临界驱动条件相匹配为原则,明确调堵剂对不同非均质油藏的适应性,形成非均质油藏水窜治理技术的分类方法。根据该方法,具体评价了纳米微球和地下聚合交联凝胶两种调剖剂对层内非均质油藏治理水窜的适应性。改进、完善了高温高压条件下储层孔喉中凝胶封堵性能测试装置和评价方法。同时,对于层间多层非均质油藏,评价了细分层系技术防治水窜的可行性,明确了目标油藏以防治水窜为目的的层系细分标准。结果表明:层内非均质油藏,非均质性越强,其水窜程度越高。层内变异系数低于0.35的水窜Ⅰ类油藏,通过控制水驱速度低于5.0m/d来实现“防”水窜;层内变异系数超过0.35的水窜Ⅱ、Ⅲ类油藏,通过选择不同封堵性能的调堵剂进行深部调剖达到“治”水窜的目的。非均质油藏水窜治理分类方法是基于调堵剂在封堵水流通道中的封堵强度高于剩余油的临界驱动条件而建立的,确保了治窜过程中剩余油被启动而水流通道内调堵剂未被突破。储层孔喉中凝胶性能测试装置可模拟从弱到强的各类凝胶在孔喉中的流动/受力状态,测定其在孔隙中的封堵强度、粘滞阻力、稳定性等。以该方法验证了平均粒径为100nm的微球适宜封堵的水流通道渗透率范围是251300×10-3μm2,该粒径微球适应于非均质程度适中（变异系数≤0.70）的层内水窜Ⅱ类油藏的水窜治理。以成胶时间优选出特定组分浓度的地下聚合交联凝胶,其成胶后的材料强度为0.31MPa,在不同渗透率岩心中的封堵强度高达30MPa/m,封堵水窜通道后可以驱动渗透率5×10-3μm2以上低渗区剩余油,适应于强非均质水窜Ⅲ类油藏中水窜的治理。层间矛盾为主的纵向多层非均质油藏,非均质性越强,水窜强度也越大。细分层注水在多层非均质油藏防治水窜中可行性较好,变异系数0.50为多层非均质油藏以防治水窜为目的的层系细分标准。多层非均质油藏在早期通过细分层注水抑制水窜要比后期治理水窜的最终效果好。
周威[6]（2016）在《水平井找漏堵漏卡封技术研究》文中认为新疆油田开发油藏存在多层叠合、层系内油层发育、油层非均质性强的中低渗透特点,其勘探开发井型多为大位移定向井和定向水平井,均采用压裂、酸化、注水等技术措施来实现增产和稳产。随着油田开发进入中后期,经常出现套管泄漏等井下事故,需要实施找漏堵漏工程技术,其核心技术是卡封工具及封隔器。常规卡封用封隔器主要靠拖动和转动管柱来实现卡封,在直井和小位移定向井中成功率较高；而在多层水平井上存在解封作业风险大、不能重复卡封等问题,且大位移定向井和定向水平井要求封隔器具有一次下井、不动管柱可实现N次重复卡封（坐封和解封）的功能；针对这些难题,本文基于传统封隔器的工作原理,采用双缸联动加压坐封与稳压锁紧机构和弹性自解封、反循环、投球憋压强制液压解封机构,研制出了用于水平井及大位移井的一种非管柱运动可重复坐封解封封隔器。此新型卡封工具具有坐封性能稳定、无机械解封力等优点,能在任意井型上实现一次下井可重复卡封的功能,达到克服水平井及大位移井解封困难、降低作业风险及成本的目标；本文主要完成的研究工作有以下几个方面：（1）调研国内外卡封工具的研究和应用现状,收集并了解多种结构尺寸的卡封工具的相关专利和文献资料,确立了设计方案；（2）研究卡封工具的作用与失效机理,创新设计出了一种具有双缸联动加压坐封、稳压锁紧、弹性自解封、反循环和投球憋压强制液压解封与强力防突机构的非管柱运动可重复坐解封封隔器,可适应任意井型的找漏堵漏工况；（3）基于PRO/E对新型封隔器的工具部件进行了结构设计并完成强度校核、三维实体建模与虚拟样机的工作行为仿真。根据卡封工具在解封过程中管柱的受力分析,建立带有多个卡封工具的计算模型,推导出管柱解封时的计算公式,给出了卡封工具解封过程中解封力的分布规律。（4）基于有限元利用大变形不可压缩理论对橡胶材料试验数据进行处理以及仿真模拟；探讨了卡封工具组合式胶筒各结构参数对密封性能的影响规律；并取各结构参数的几个较优水平进行正交分析,以最大接触应力为评定标准,进一步确定各结构参数的主次影响关系及最优配合；最后对胶筒防突结构进行了优化设计。
李江波[7]（2015）在《濮城油田封窜堵漏体系的研究与应用》文中研究说明经过30多年的开发,由于强采强注,地层经长期的注水冲刷,形成大孔道,以及因固井质量、射孔、作业和油水井管理不当等因素造成套管外水泥环破坏,造成的层间窜通,严重影响濮城油田油水井的正常生产。常用的水泥类和树脂类封窜堵漏剂凝固前容易漏失,不能有效驻留在封堵层位;而树脂类封窜堵漏剂的耐高温性能较差;另外常规油水井封窜堵漏的处理方法在施工中堵剂用量很难把握;同时,由于浆体流变性好、悬浮性差,和地层的“粘接性”不好,稠化时间短,初凝时间长,脆性大,堵剂进入封堵层后,凝固前很容易漏失和沉淀,使封堵一次成功率低。针对濮城油田及现有堵剂存在的问题,研制开发了触变性封堵体系,该堵剂具有较好的触变性和“直角稠化”特性,能够很好的解决现有堵剂存在的问题。根据濮城油田高温高矿化度的储层条件,设计了体系中主剂和助剂的用量,通过一系列的试验研究体系中主剂和助剂用量对堵剂稠化时间、抗压强度、触变性、流变性等性能的影响,并确定了变性封堵剂的理想配方组成为:W/C=1:1.4+浆体悬浮剂10%15%+胶凝固化剂1%3%+触变调节剂0.3%0.5%+低温促凝剂2.5%3.5%（4060℃添加）+FH高温复合缓凝剂2.0%3.0%（120℃130℃添加）。为了满足现场的要求,对体系的抗盐性能（与地层的配伍性）、不同温度下堵剂的固化时间及抗压强度、触变性、悬浮性、高压失水、“直角稠化”性能、封堵性能及模拟现场注入过程稠化试验等进行了评价,并进行了现场应用,证明触变性封堵剂可有效提高封堵成功率和有效期,而且工艺简单、施工周期短,比常规的大修工艺节约成本约40%50%,综合各方面因素,最终产出比在1:3以上。
康延鹏[8]（2014）在《濮城原油微乳液相态特性实验研究》文中进行了进一步梳理经过30多年的开发和调整治理,中原濮城油田目前已进入高含水开发后期,有必要进行三次采油尝试。微乳液驱是效率最高的一种化学驱油方法,微乳液同油、水具有超低的界面张力和很高的增溶能力,主要适合水驱效果好、渗透率大的砂岩油藏。在微乳液相态特性的基础上确定经济高效的配方对微乳液驱油的现场应用具有重要意义。论文以濮城原油为油相,油田注入水为水相,采用与濮城原油油水界面张力到达10-3mN/m级别的耐温抗盐表面活性剂及小分子醇类,应用正交试验探索了濮城原油微乳液的最佳配方的浓度范围:表面活性剂浓度1%2%,助表面活性剂浓度1%2%,水油比为1:1。探索了表面活性剂的浓度、助表面活性剂的种类和浓度、盐的浓度和水油比等因素对濮城原油微乳液相态的影响,得到了濮城原油微乳液的最佳配方、盐宽,最佳盐浓度等特性参数,为濮城沙二上2+3油藏开展三次采油先导试验做好了理论储备?对筛选出来的表面活性剂以及微乳液配方进行进一步的完善,结合以往的现场施工经验,在濮城油田西区进行了微乳液驱油先导性试验。注入微乳液段塞2个月后,生产井即见到了明显的效果,试验区产油量有了明显的提高。
杨昌华,邓瑞健,牛保伦,周迅,杨卫东[9]（2014）在《濮城油田沙一下油藏CO2泡沫封窜体系研究与应用》文中研究说明针对濮城油田沙一下油藏高温高盐的特点,利用充气法,评价了不同类型发泡剂性能。利用高温高压泡沫评价法,对阴离子型和非离子型发泡剂进行复配,得到了耐温耐盐的CO2驱泡沫封窜体系,高压条件下发泡剂稳定性大幅提升;分别从静态和动态角度评价了复配的耐温耐盐泡沫封窜体系,结果表明,该体系耐温90℃,耐盐20×104mg/L,最佳使用质量浓度5 g/L,在渗透率为3 152×10-3μm2的岩心中,阻力因子超过50;对比了CO2在气态、液态、超临界3种相态下形成泡沫体系的封堵能力,结果表明,超临界CO2下形成的封窜体系阻力因子最大。现场开展了濮1-1井组CO2泡沫封窜试验,采用预处理段塞、CO2段塞、水段塞及泡沫段塞的注入方式,结果表明,CO2泡沫体系可有效提高注入压力,改善吸气剖面。
刘国霖[10]（2013）在《封窜剂地层侵入性研究》文中进行了进一步梳理本文针对双河油田在对封窜井进行封窜施工时,现场根据吸水情况,封窜剂的用量设计半径可能大于重复补孔射孔枪的最大穿深,导致封窜后重复补孔射不透,造成层位报废的生产现状,评价了四种封窜剂（GX-1、YH-02、KJ-150、G级油井水泥）在不同的渗透率（100×100-3μm2、150×10-3μm2、200×10-3μm2、250×10-3μm2）、温度（70℃、80℃、90℃）、驱替压力（15MPa、18MPa、21MPa、24MPa、27MPa）以及驱替速度（25.0ml/min、32.0ml/min、40.0ml/min、50.ml/min、60ml/min）条件下封窜剂侵入深度的研究。通过分析实验数据,得出了GX-1的封窜性能优于YH-02、KJ-150以及G级油井水泥,针对GX-1建立了封窜剂侵入深度预测模型（KTP侵入深度预测模型、KTV侵入深度预测模型）,并通过侵入深度预测模型,合理优化了施工工艺参数。大量的室内评价实验和岩心物模实验结果表明：（1）封窜剂的侵入深度随渗透率的升高而增加,这是因为随着渗透率升高,岩样致密性降低,封窜剂浆体在岩样中流动阻力减小,封窜剂浆体很容易侵入到岩样深部。以GX-1为例,在渗透率为100×10-3μm2时纵向侵入深度为80.4cm,前端的横向侵入深度为3.0cm,后端的横向侵入深度为2.2cm,当渗透率升至250x10-3μm2时纵向侵入深度为92.3cm,前端的横向侵入深度为3.7cm,填砂管后端的横向侵入深度为2.8cm。（2）封窜剂的侵入深度随温度的升高而减小,这是因为随着温度升高,封窜剂浆体水化程度大大提高,大量水化形成水化硅酸钙,封窜剂浆体的流动性能变差,凝固时间变短,稠化时间变短,流动阻力增加,封窜剂无法侵入储层深部。以G级油井水泥为例,在温度为70℃时纵向侵入深度为81.1cm,前端的横向侵入深度为2.8cm,后端的横向侵入深度为2.0cm,当温度升至90℃时纵向侵入深度为80.0cm；前端的横向侵入深度为2.7cm,后端的横向侵入深度为1.6cm。（3）封窜剂的侵入深度随驱替压力的升高而增加,这是因为提高驱替压力能够促使封窜剂浆体侵入砂体深部。以KJ-150为例,在驱替压力为15MPa时纵向侵入深度为81.5cm,前端的横向侵入深度为3.2cm,后端的横向侵入深度为2.2cm,当驱替压力升高至27MPa时纵向侵入深度大于98.3cm,穿透模拟地层,前端的横向侵入深度为3.8cm,后端的横向侵入深度为2.7cm。（4）封窜剂的侵入深度随驱替速度的升高而增加,这是因为驱替速度升高,封窜剂浆体在砂体内的流动速度增加,纵向侵入深度会相应增加。以YH-02为例,当驱替速度为25.0ml/min时纵向侵入深度为82.0cm,前端的横向侵入深度为3.2cm,填砂管后端的横向侵入深度为2.3cm,当驱替速度升高为60.0ml/min时纵向侵入深度大于98.3cm,穿透模拟地层,前端的横向侵入深度为3.9cm,后端的横向侵入深度为2.8cm。（5）在驱替压力达到27MPa时,YH-02与KJ-150的侵入深度>98.3cm,在驱替速度达到60.0ml/min时YH-02的侵入深度>98.3cm,均穿透模拟地层,GX-1与G级油井水泥的侵入深度均<98.3cm,未穿透模拟地层；GX-1的封堵强度>26MPa,而G级油井水泥的封堵强度为16MPa,可以得出GX-1的封窜性能优于其他三种封窜剂。（6）通过对储层物性参数、施工参数以及室内物模实验的数据的拟合,针对GX-1拟合了封窜剂侵入深度函数关系式,同时在拟合侵入深度函数关系式的基础之上,建立了封窜剂侵入深度预测模型（KTP侵入深度预测模型、KTV侵入深度预测模型）,并通过侵入深度预测模型,对施工压力、施工排量、施工用量等施工参数进行了合理优化,对现场施工中封窜剂的侵入深度进行合理预测,确保封窜剂侵入深度<lm,使得射孔枪可以射穿封窜地层。
二、封窜堵漏技术在濮城油田的推广应用（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、封窜堵漏技术在濮城油田的推广应用（论文提纲范文）
（1）MSPT自愈合微膨胀封窜技术在渤海的应用（论文提纲范文）
| 1 应用背景 |
| 2 MSPT自愈合微膨胀封堵技术作用机理和优点 |
| 2.1 MSPT主要成分和堵剂配方 |
| 2.2 作用机理[1,2] |
| 2.2.1 形成互穿网络结构 |
| 2.2.2膨胀作用 |
| 2.2.3自愈合作用 |
| 2.3 MSPT封窜技术使用的堵剂性能和优点 |
| 2.3.1 堵剂性能 |
| 2.3.2 堵剂的优点 |
| 3 现场应用 |
| 3.1 曹妃甸油田11-6D10H井面临的问题 |
| 3.1.1 生产简况及存在的问题 |
| 3.1.2 上返措施遭遇的问题 |
| 3.2 封窜技术的选择 |
| 3.3 11-6D10H井封窜工艺设计及施工 |
| 3.4 效果评价及分析 |
| 3.4.1 按测井解释分析封窜效果 |
| 3.4.2 按生产情况对比分析封窜效果 |
| 4 结论 |
（2）安塞油田套管损坏机理及防治措施研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外套损现状调查 |
| 1.2.1 国内套损现状 |
| 1.2.2 国外套损现状 |
| 1.3 套损井治理研究现状 |
| 第二章 安塞油田套损情况 |
| 2.1 基本概况 |
| 2.2 套损情况 |
| 2.2.1 套损井生产情况 |
| 2.2.2 生产时间与套损年限情况 |
| 2.2.3 各层段穿孔腐蚀情况 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 安塞油田套损原因分析 |
| 3.1 现场检测分析 |
| 3.1.1 工程测井 |
| 3.1.2 拔套试验 |
| 3.1.3 双封找漏 |
| 3.2 水质监测分析 |
| 3.2.1 各水层水质化验分析 |
| 3.2.2 套管腐蚀产物化验分析 |
| 3.3 室内研究试验 |
| 3.3.1 腐蚀挂片测试 |
| 3.3.2 油井产液对腐蚀影响 |
| 3.3.3 水泥返高对腐蚀的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 安塞油田套损井防治措施 |
| 4.1 套管未损坏井预防措施 |
| 4.1.1 电流阴极保护技术 |
| 4.1.2 药剂防护 |
| 4.1.3 提高水泥封固率 |
| 4.1.4 设计增加高强度套管 |
| 4.2 套损井治理措施 |
| 4.2.1 隔水采油 |
| 4.2.2 二次固井 |
| 4.2.3 套管水泥堵漏 |
| 4.2.4 套管补贴技术 |
| 4.3 工艺优选 |
| 结论与认识 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间参加科研情况及获得的学术成果 |
（4）油水井套管漏失化学封堵技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 套管破损机理 |
| 1.3 国内外套管修复技术和研究现状 |
| 1.4 研究的内容 |
| 1.5 研究的技术路线 |
| 第2章 江汉油区基本情况和套管化学堵漏机理 |
| 2.1 江汉油区套管破漏井基本情况 |
| 2.2 江汉油区套管破漏原因分析 |
| 2.3 江汉油区套管破漏治理现状 |
| 2.4 套管化学堵漏机理 |
| 第3章 沉降体系的建立及评价 |
| 3.1 沉降水泥浆体系的建立 |
| 3.2 沉降水泥浆体系的性能评价 |
| 第4章 漂浮体系的建立及评价 |
| 4.1 漂浮水泥浆体系的建立 |
| 4.2 漂浮水泥浆体系性能评价 |
| 第5章 隔水凝胶体系及堵漏模拟实验 |
| 5.1 隔水凝胶体系 |
| 5.2 漂浮堵漏模拟实验 |
| 5.3 沉降堵漏模拟实验 |
| 5.4 小结 |
| 第6章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简介 |
（5）非均质油藏水窜的分类防治方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究目的和意义 |
| 1.2 研究现状及存在的问题 |
| 1.2.1 油田开发过程中的水窜问题 |
| 1.2.2 水窜的影响因素综述 |
| 1.2.3 常用的水窜防治方法 |
| 1.2.4 存在的问题 |
| 1.3 论文的研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第2章 非均质油藏水窜分类防治措施及其分类方法 |
| 2.1 非均质油藏水窜分类防治措施 |
| 2.1.1 非均质油藏水窜强度的判别 |
| 2.1.2 层内非均质油藏水窜分类防治措施 |
| 2.1.3 多层纵向非均质油藏水窜分类防治措施 |
| 2.2 非均质油藏中剩余油驱动条件 |
| 2.2.1 实验方法和步骤 |
| 2.2.2 实验结果分析 |
| 2.3 调堵剂封堵性能与剩余油驱动条件的匹配关系 |
| 2.3.1 调堵剂在水流通道中的封堵性能 |
| 2.3.2 调堵剂封堵强度与剩余油驱动条件的匹配性 |
| 2.4 非均质油藏水窜防治分类方法 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 层内水窜Ⅱ类油藏中微球治理水窜技术评价 |
| 3.1 纳米微球基本性能 |
| 3.2 纳米微球在水窜通道中的封堵性能 |
| 3.2.1 纳米微球封堵孔喉过程中封堵强度的影响因素 |
| 3.2.2 纳米微球对不同渗透率水窜通道的封堵强度 |
| 3.3 纳米微球治理水窜的适应性 |
| 3.3.1 纳米微球适应于水窜治理的储层非均质范围 |
| 3.3.2 纳米微球在层内水窜Ⅱ类油藏中水窜治理效果 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 层内水窜Ⅲ类油藏中凝胶治理水窜技术评价 |
| 4.1 地下聚合交联凝胶调堵剂基本性能 |
| 4.2 凝胶调堵剂在孔喉中的封堵强度测试装置和评价方法 |
| 4.2.1 凝胶调堵剂在孔喉中性能测试装置 |
| 4.2.2 凝胶调堵剂在孔喉中性能评价方法 |
| 4.3 凝胶调堵剂在层内水窜Ⅲ类油藏中治理水窜适应性评价 |
| 4.3.1 凝胶调堵剂在水流通道中的注入和封堵性能 |
| 4.3.2 凝胶调堵剂适应于水窜治理的储层非均质范围 |
| 4.3.3 凝胶调堵剂在层内水窜Ⅲ类油藏中水窜治理效果 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 多层非均质油藏细分层注水防治水窜适应性 |
| 5.1 多层油藏细分层注水防治水窜可行性 |
| 5.2 多层油藏以防治水窜为目的的层系细分标准 |
| 5.3 多层非均质油藏细分层注水防治水窜效果及其影响因素 |
| 5.3.1 层系细分标准对多层非均质油藏水窜防治效果的影响 |
| 5.3.2 多层非均质油藏水窜的治理与抑制效果对比 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
| 攻读博士学位期间发表学术论文 |
| 攻读博士学位期间参加的主要科研项目 |
（6）水平井找漏堵漏卡封技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 水平井卡封技术的发展及现状 |
| 1.2.1 国外相关技术 |
| 1.2.2 国内相关技术 |
| 1.2.3 卡封工具国内外发展现状 |
| 1.2.4 卡封工具简介 |
| 1.2.5 井下施工常见的卡封工具 |
| 1.3 水平井找漏堵漏工艺 |
| 1.3.1 漏失机理 |
| 1.3.2 找漏堵漏方法 |
| 1.3.3 找漏堵漏井下工具 |
| 1.3.4 找漏工艺 |
| 1.3.5 堵漏工艺 |
| 1.3.6 堵剂体系的筛选 |
| 1.4 本文研究的主要内容及思路 |
| 1.4.1 本文研究的主要内容 |
| 1.4.2 本文的研究思路 |
| 第2章 水平井卡封工具的结构设计 |
| 2.1 水平井卡封工具参数与性能指标 |
| 2.1.1 水平井卡封工具工作环境 |
| 2.1.2 水平井卡封工具工作参数 |
| 2.1.3 水平井卡封工具设计的基本要求 |
| 2.1.4 水平井卡封工具结构参数 |
| 2.2 水平井卡封工具整体结构设计 |
| 2.2.1 卡封工具的整体结构 |
| 2.2.2 卡封工具的工作原理 |
| 2.2.3 卡封工具的坐封力 |
| 2.2.4 胶筒与套管间的接触应力 |
| 2.3 胶筒结构设计 |
| 2.3.1 新型胶筒材料的选择 |
| 2.3.2 新型胶筒结构参数的确定 |
| 2.3.3 卡封工具胶筒受力变形过程分析 |
| 2.3.4 胶筒防突设计 |
| 2.4 卡封工具主要零部件设计 |
| 2.4.1 内中心管截面尺寸的确定 |
| 2.4.2 液缸B的缸壁厚度的确定 |
| 2.4.3 活塞横截面积的确定 |
| 2.4.4 反循环阀结构的设计 |
| 2.4.5 外中心管A的尺寸确定 |
| 2.4.6 投球总成的设计 |
| 2.4.7 水力锚的选用和性能分析 |
| 2.4.8 确定中心管与上接头的螺纹连接尺寸 |
| 2.4.9 上接头确定 |
| 第3章 卡封工具主要零部件强度设计 |
| 3.1 计算胶筒和套管内壁之间的最大许用间隙 |
| 3.2 校核接头和油管的连接强度 |
| 3.3 内中心管的强度设计 |
| 3.4 新型卡封工具设计的可行性分析 |
| 第4章 卡封工具水平井作业管柱解封力分析 |
| 4.1 模型的建立 |
| 4.2 管柱受力分析 |
| 4.3 卡封工具力学模型分析 |
| 4.4 水平井中卡封工具变形计算公式 |
| 4.5 卡封工具弯曲度计算 |
| 4.6 卡封工具的应力状况 |
| 4.7 结论 |
| 第5章 卡封工具密封结构优化设计 |
| 5.1 橡胶本构关系理论 |
| 5.2 橡胶实验数据处理 |
| 5.3 模型建立 |
| 5.3.1 模型的简化 |
| 5.3.2 各部件参数 |
| 5.3.3 网格划分及边界条件 |
| 5.4 胶筒结构参数优化 |
| 5.4.1 胶筒厚度和高度优化 |
| 5.4.2 端胶筒子厚度和端部倒角优化 |
| 5.4.3 中胶筒子厚度和中胶筒倒角优化 |
| 5.4.4 最优结构参数组合分析 |
| 5.5 胶筒“防突”结构设计分析 |
| 第6章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及科研成果 |
（7）濮城油田封窜堵漏体系的研究与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究的目的与意义 |
| 1.1.1 濮城油田开发现状 |
| 1.1.2 濮城油田开发中存在的问题 |
| 1.1.3 窜槽形成的原因分析及窜槽的危害 |
| 1.1.4 目前油水井封堵剂存在的主要问题 |
| 1.1.5 研究的目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内堵剂研究现状 |
| 1.2.2 国外堵剂研究现状 |
| 1.3 本文的研究内容与技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第二章 触变性封堵体系筛选研究 |
| 2.1 触变性封堵体系试验方法 |
| 2.1.1 浆液的制备 |
| 2.1.2 测定稠化时间 |
| 2.1.3 测定流变参数 |
| 2.1.4 抗压强度试验方法 |
| 2.1.5 触变性评价试验 |
| 2.2 触变性封堵体系配方组成设计 |
| 2.3 确定体系中主剂的用量 |
| 2.4 主剂用量对堵剂流变性的影响 |
| 2.5 体系中胶凝固化剂用量的确定 |
| 2.6 体系中触变调节剂用量的确定 |
| 2.7 温度对堵剂性能的影响 |
| 2.8 低温促凝剂对稠化时间的影响 |
| 2.9 FH高温缓凝剂用量对稠化时间的影响 |
| 2.10 本章小结 |
| 第三章 触变性封堵体系性能评价 |
| 3.1 体系的抗盐性能（与地层配伍性）评价 |
| 3.2 不同温度下堵剂的固化时间及抗压强度评价 |
| 3.2.1 低温（30~60℃）情况下堵剂的稠化时间 |
| 3.2.2 中温（60~100℃）情况下堵剂的稠化时间 |
| 3.2.3 高温（100~120℃）情况下堵剂的稠化时间 |
| 3.3 堵剂触变性评价 |
| 3.4 堵剂悬浮性评价 |
| 3.5 高压失水评价 |
| 3.6“直角稠化”性能评价 |
| 3.7 体系封堵性能评价 |
| 3.8 模拟现场注入过程稠化试验 |
| 第四章 现场应用及推广应用前景 |
| 4.1 现场应用 |
| 4.1.1 现场应用指导原则 |
| 4.1.2 选井原则 |
| 4.1.3 现场常用的找窜工艺技术 |
| 4.1.4 现场常用的施工工艺技术 |
| 4.1.5 现场施工情况 |
| 4.1.6 应用效果 |
| 4.2 典型井例分析 |
| 4.3 经济效益分析 |
| 4.4 推广应用前景 |
| 4.4.1 触变性封窜堵漏体系的性能特点 |
| 4.4.2 采用油水井触变性封堵体系封堵的优点 |
| 4.4.3 推广应用前景分析 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（8）濮城原油微乳液相态特性实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究的背景、目的和意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究的目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 微乳液简介 |
| 1.3.1 微乳液的分类 |
| 1.3.2 微乳液的形成条件 |
| 1.3.3 微乳液的配方的重要性 |
| 1.3.4 微乳液驱油机理 |
| 1.4 研究的主要内容 |
| 第二章 微乳液体系表面活性剂的优选 |
| 2.1 试剂和仪器 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 实验安排 |
| 2.2.2 实验步骤 |
| 2.3 实验结果及分析 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 中相微乳液配方浓度范围实验研究 |
| 3.1 试剂和仪器 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 实验思路 |
| 3.2.2 试验设计与步骤 |
| 3.2.3 评价配方的性能参数 |
| 3.4 实验结果及分析 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 微乳液相态影响因素及实验 |
| 4.1 微乳液相态的影响因素 |
| 4.1.1 表面活性剂的影响 |
| 4.1.2 助表面活性剂的影响 |
| 4.1.3 温度的影响 |
| 4.2 试剂和仪器 |
| 4.3 醇种类的影响试验 |
| 4.3.1 试验安排 |
| 4.3.2 试验结果及分析 |
| 4.4 醇浓度的影响试验 |
| 4.4.1 试验安排 |
| 4.4.2 试验结果及分析 |
| 4.5 盐浓度的影响试验 |
| 4.5.1 试验安排 |
| 4.5.2 试验结果及分析 |
| 4.6 表面活性剂浓度的影响试验 |
| 4.6.1 试验安排 |
| 4.6.2 试验结果及分析 |
| 4.7 水油比的影响试验 |
| 4.7.1 试验安排 |
| 4.7.2 试验结果及分析 |
| 4.8 温度对微乳液的影响 |
| 4.8.1 试验安排 |
| 4.8.2 试验结果及分析 |
| 4.9 小结 |
| 第五章 微乳液驱油现场应用 |
| 5.1 试验区概况 |
| 5.1.1 地质特征 |
| 5.1.2 开发历程与现状 |
| 5.2 试验区开发中存在的问题 |
| 5.3 微乳液驱现场施工情况 |
| 5.3.1 试验井组的选择 |
| 5.3.2 现场施工情况 |
| 5.3.3 施工步骤 |
| 5.4 施工效果 |
| 5.5 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（9）濮城油田沙一下油藏CO2泡沫封窜体系研究与应用（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 CO2发泡剂筛选与复配 |
| 1.1 不同类型表面活性剂CO2泡沫性能 |
| 1.2 CO2发泡剂复配 |
| 1.3 高温高压条件下CO2发泡剂筛选 |
| 2 CO2发泡剂静态性能评价 |
| 2.1 耐盐性 |
| 2.2 热稳定性 |
| 2.3 半衰期 |
| 3 CO2泡沫封堵能力评价 |
| 3.1 不同渗透率岩心 |
| 3.2 不同相态 |
| 4 现场试验 |
| 5 结论 |
（10）封窜剂地层侵入性研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 本文研究的目的及意义 |
| 1.2 本文主要研究内容 |
| 1.3 本文的主要成果及创新点 |
| 第二章 双河油田基本概况 |
| 2.1 双河油田地质概况 |
| 2.2 双河油田典型封窜井例分析 |
| 2.3 封窜剂地层侵入性研究技术背景 |
| 2.4 小结 |
| 第三章 油层封窜技术概述 |
| 3.1 循环法封窜 |
| 3.2 挤入法封窜 |
| 3.3 循环挤入法封窜 |
| 3.4 填料水泥浆封窜 |
| 3.5 小结 |
| 第四章 封窜剂的物理化学性能分析 |
| 4.1 GX-1触变型堵剂 |
| 4.2 YH-02防漏封堵剂 |
| 4.3 KJ-150高强度可解性封堵剂 |
| 4.4 G级油井水泥 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 封窜剂侵入性研究 |
| 5.1 实验原料及仪器 |
| 5.2 储层物性差异对封窜剂侵入深度的影响 |
| 5.3 施工参数对封窜剂侵入深度的影响 |
| 5.4 典型样品的分析 |
| 5.5 小结 |
| 第六章 封窜剂侵入深度预测模型的研究 |
| 6.1 侵入深度函数的拟合 |
| 6.2 侵入深度预测模型的建立 |
| 6.3 小结 |
| 第七章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简介 |
四、封窜堵漏技术在濮城油田的推广应用（论文参考文献）
- [1]MSPT自愈合微膨胀封窜技术在渤海的应用[J]. 董海宽,王昆剑,张尚锋,罗晓青,陈浩,赵亮,肖寒. 石油化工应用, 2022(01)
- [2]安塞油田套管损坏机理及防治措施研究[D]. 刘婧慧. 西安石油大学, 2020(04)
- [3]中国堵水调剖60年[J]. 李宜坤,李宇乡,彭杨,于洋. 石油钻采工艺, 2019(06)
- [4]油水井套管漏失化学封堵技术研究[D]. 潘永功. 长江大学, 2019(11)
- [5]非均质油藏水窜的分类防治方法研究[D]. 董利飞. 中国石油大学(北京), 2016(04)
- [6]水平井找漏堵漏卡封技术研究[D]. 周威. 西南石油大学, 2016(03)
- [7]濮城油田封窜堵漏体系的研究与应用[D]. 李江波. 中国石油大学(华东), 2015(04)
- [8]濮城原油微乳液相态特性实验研究[D]. 康延鹏. 中国石油大学(华东), 2014(07)
- [9]濮城油田沙一下油藏CO2泡沫封窜体系研究与应用[J]. 杨昌华,邓瑞健,牛保伦,周迅,杨卫东. 断块油气田, 2014(01)
- [10]封窜剂地层侵入性研究[D]. 刘国霖. 长江大学, 2013(03)