一、CEFR主容器内正弦三波激励下液面晃动响应（论文文献综述）
刘强,王明政,李楠,李保超[1]（2021）在《堆本体抗震试验动力相似关系推导与验证》文中研究说明为确保堆本体抗震试验中流体对流效应、脉冲效应和堆本体结构响应的准确性,需保证重力、流体与固体惯性力、结构弹性力和结构应变的相似性。本文从固体结构的振动方程、不可压牛顿流体的动力学方程、流固交界面的边界条件和环形柱体域内液体线性晃动的动力学公式出发,基于控制方程的量纲分析法,推导了考虑液体晃动效应的堆本体地震响应动力相似关系。基于上述相似关系建立了堆容器堆内构件和堆容器内自由液面流体域的缩尺模型,通过有限体积法分析堆容器堆内构件原型和缩尺模型中液体的晃动固有频率、晃动波高、压力以及液体晃动对堆容器支承裙的倾覆力矩。结果表明本文动力相似关系具有合理性和准确性,可用于堆本体缩尺模型的抗震试验研究。
张旭,李晋斌[2]（2020）在《振动条件下液体内部气泡下沉现象研究》文中研究表明本文从流体动力学角度探究气泡下沉现象的机理,对垂直振动圆柱容器中的气泡下沉行为进行了系统研究。根据附加质量以及气泡压缩性概念,建立出现下沉效应的可压缩性气泡数学模型,并通过分离变量法分析气泡下沉的临界位移以及运动速度。研究表明,正弦激励振幅以及频率是影响气泡下沉条件的重要因素,决定了临界位移与运动速度的大小,且振幅和频率越大,临界位移越小,气泡越容易下沉。
保广栋[3]（2019）在《考虑流固耦合的快堆堆本体液体晃动数值方法研究》文中认为快堆堆本体是大型池式结构,其内含有很大质量的液态钠。在地震情况下,容器会发生振动,导致其内的液体晃动,液钠晃动又会影响容器及堆内构件的振动,从而发生流固耦合效应,这种流固耦合效应可能会对容器壁面和主容器内的各个部件如热屏等产生结构破坏,与此同时可能产生较大的倾覆力矩,破坏主容器的支承。当晃动波高较大时,极有可能冲击到主容器上部的锥顶盖,对锥顶盖产生冲击破坏。为了保证地震情况下堆本体及各个设备构件的结构完整性,从而保证反应堆安全,考虑流固耦合的快堆堆本体液体晃动的研究十分必要。目前国内外对液体晃动的数值研究主要针对几何简单的方形或圆柱形水域,而对于快堆堆本体这种含有内部构件的复杂结构内的液体晃动的研究比较少,因此有必要对快堆堆本体这种复杂结构进行液体晃动的研究。其次,在很多前人关于液体晃动数值模拟的研究中,阻尼效应及流体与结构间的相互耦合作用没有充分考虑液体,因此有必要考虑液体的阻尼效应、流体与结构的相互作用。此外,已经开展的快堆堆本体液体晃动的数值模拟方法或模型缺少试验验证,故有必要对数值模拟方法或模型开展试验验证。本文采用大型商用软件ASYS对快堆堆本体缩比模型内液体晃动问题进行研究,建立纯环域和快堆堆本体复杂结构两种结构模型,液体用Fluid30单元和Fluid80单元模拟,结构用Shell63单元模拟,通过耦合重合节点的方式实现流固耦合作用。通过模态分析,研究结构的固有振动特性和液体的晃动特性,通过动力学时程分析和谱分析,得到液体的晃动波高、液体压力、结构应力强度和整体的合力和合力矩等参数。同时与地震台试验结果进行比对,验证计算方法可行性和计算结果的准确性。1.通过本文研究,证明了这种有限元方法对于研究快堆堆本体复杂结构内的液体晃动问题是合理可行的。2.通过对纯环域和快堆堆本体复杂结构内液体晃动特性的研究发现,堆内构件的存在首先会降低液体的模态频率,一阶模态频率减低16.93%,其次会对液体晃动起抑制作用,液体的最大波高减低28.87%,最大液动压力降低20.31%,故在保守情况下可以用纯环域的波高和压力代替复杂堆本体内液体的晃动波高和液动压力值。3.Fluid80单元可模拟液体的晃动特性,可提取液体的晃动频率、晃动波高和液动压力等值。在正弦二波激励下,当液体的阻尼比为12%时,晃动波高的有限元计算值和试验测量值的误差在10%以内,液动压力的有限元计算值和试验测量值的误差在15%以内。Fluid30单元可用来研究非晃动液体的流固耦合问题。4.通过Fluid80、Fluid30及附加质量三种方式模拟液体时,发现在考虑流固耦合和不考虑流固耦合下,结构的应力强度相差不大,同时液体的一阶晃动频率远远低于结构的一阶振动频率,说明流固耦合效应对该模型的影响比较小。
刘宏达[4]（2019）在《快堆堆本体中液体晃动行为的试验研究》文中认为快堆作为第四代反应堆,其整体池式结构尺寸大,容器壁薄且刚度低,并且内部含有近1500吨的液态钠。在地震等极端灾害情况下,堆容器中的液钠会产生晃动,进而与结构之间产生复杂的流固耦合效应,对堆内构件、容器壁等结构产生破坏。因此,为保证反应堆安全,考虑液体晃动效应的快堆堆本体的抗震分析是十分必要的。在以往液体晃动的研究中,大多以数值计算为主,很少有试验验证,而少部分进行的试验研究也大多模型结构较简单,与快堆这种具有堆内构件的复杂结构差异较大。并且在相似关系推导中也大多不能同时严格满足流体相似、固体相似、流固界面上的耦合效果相似。针对上述问题,本文开展了较能反应快堆结构特性、复杂结构内的液体晃动行为的试验研究。首先,以快堆为原型,进行了试验的相似模化分析,保证试验模型与原型具有相似性。其次,建立缩比模型试验台架,完成了振动台试验,试验测量参数包括结构和液体的模态,正弦波和地震波激励下的液体晃动波高、液动压力、结构应力等参数,并通过相似比例系数,得到了快堆原型的响应。同时,试验得到的结果对晃动频率、最大晃动波高理论研究计算公式进行了修正。另外,试验发现了新的试验现象,即液体在高阶频率下的晃动较一阶晃动时剧烈,为研究此现象发生的原因,建立了结构较简单的模型,完成了振动台试验。最后,本文利用CFX数值模拟软件建立VOF模型,进行了液体晃动的时程分析,得到的数值模拟结果与试验结果吻合较好,由此可以证明VOF方法计算液体晃动行为的有效性。本文开展的试验研究、数值研究和理论研究的工作,可以为快堆堆本体的抗震评价及工程验证试验提供参考。
宋辰宁[5]（2018）在《考虑重力冷却水箱流固耦合效应的核岛结构地震反应分析》文中研究说明进入21世纪以来,我国的核电厂建设处于高速发展阶段,“大型先进压水堆及高温气冷堆核电站”被确立为国家科技重大专项,公共安全被列为重点研究领域,重大自然灾害监测与防御被列为优先主题。地震是影响核电厂安全运行的主要外部威胁之一,可能带来直接或间接的不利影响。与传统核电厂相比,新型压水堆核电厂引入了安全系统非能动理念,作为非能动安全壳冷却系统的重要组成部分,重力冷却水箱位于屏蔽厂房顶部,位置高、质量大,地震反应复杂,水体与结构之间的流固耦合效应会对结构的地震反应造成影响,需加以考虑。核岛结构不同于普通高层建筑,刚度大,重力冷却水箱的流固耦合效应能否降低结构地震反应并无统一结论。基于上述背景和问题,本文以某新型压水堆核电厂核岛结构（包括屏蔽厂房和辅助厂房）为对象,考虑屏蔽厂房顶部重力冷却水箱的流固耦合效应,从水箱模型振动台试验、水箱模型动力特性及数值方法验证、流固耦合效应对结构地震反应分析的影响和流固耦合效应简化模型等方面进行了详细地研究,得到了一定的成果,本文的主要工作和研究如下:1.按照相似理论设计了核岛结构重力冷却水箱1/16缩尺模型,进行了振动台试验,测量了结构的动力反应、动水压时程和波高衰减情况,评估了结构的刚度特性,识别了水体晃动频率和晃动阻尼比,验证了试验结果与现有规范和导则建议值的吻合程度。2.以振动台试验中的水箱模型为原型,利用有限元软件建立了数值模型,采用基于势能的流体单元和界面单元模拟模型的流固耦合效应以及自由液面的晃动情况,进行了模态分析和地震反应分析,通过等效模型的理论公式计算晃动频率,验证了等效方法的合理性,对比了动水压数据的数值分析结果与试验数据,验证了数值分析方法的合理性和准确性。3.对比了中美两国的核电厂抗震设计规范,两国规范在设防目标、加速度峰值、设计反应谱控制点、不同频段的反应谱值等方面存在一定的差异。4.利用有限元软件分别对考虑流固耦合效应和不考虑流固耦合效应的两个模型进行了模态分析和地震反应分析,对比了核岛结构的自振频率,分析了水箱结构、屏蔽厂房和辅助厂房上参考点的加速度反应、楼层反应谱以及有效应力,研究了流固耦合效应对核岛结构地震反应的影响。5.基于Housner模型,推导了可用于核岛结构三向地震反应分析的简化模型,计算了简化模型中的相关参数,利用有限元软件分别对核岛结构流固耦合模型和简化模型进行了模态分析和地震反应分析,对比了两个模型在水体一阶晃动频率、结构前两阶自振频率上的相对误差,研究了简化模型与流固耦合模型在结构加速度反应、楼层反应谱以及有效应力等方面的吻合程度,探讨了简化模型的适用范围。
韩治,唐晖,张春明,文静[6]（2017）在《核电厂应急补水箱（ASG）地震响应对比分析》文中研究指明随着计算机性能的提升和数值计算方法的发展,流固耦合相互作用分析方法越来越多的用于工程中大型储液容器的抗震分析工作。但在实际应用中发现,流固耦合方法和集中质量-弹簧模型方法进行抗震分析得到的流体晃动振型、振型有效质量和容器壁面应力分布等数据存在明显差异。本文,针对核电厂储液容器的地震响应问题,详细比较了两种方法计算结果的差异,分析了流体晃动振型、振型有效质量和容器壁面应力分布存在差异的原因。
曾晓佳[7]（2017）在《快堆堆本体液面晃动试验研究及数值模拟》文中研究说明民用核电的发展方向是建造安全和先进的反应堆,液态金属快中子增殖反应堆（LMFBR,简称快堆）就是满足这一需求的堆型之一。目前全球均提高核安全的重视程度,尤其是核电站设备在极端条件下的安全性能成为全球各国关注的焦点。快堆堆本体为池式的大型薄壁容器,内部含有热交换器、主泵、堆芯以及大量的液态钠。根据快堆堆本体的结构可知,在地震作用下,堆本体中的液态钠会产生晃动,对容器壁面产生液动压力,可能会对容器及内部构件产生破坏。同时也可能产生较大的倾覆力矩,可能破坏主容器的支承,影响堆本体支撑裙和预埋件设计。为了保证地震情况下堆本体及各个设备构件的结构完整性,从而保证反应堆安全,考虑液体晃动时堆本体的抗震研究十分必要。由于快堆堆本体内部构件较多,流体域相对复杂,且液面晃动涉及到复杂的非线性行为,因此本文以快堆堆本体为原型,提出一套比例分析技术并依此建立试验台架,通过振动台试验研究液面晃动特性。测量试验模型结构频率,液体晃动频率以及正弦波激励下的液面晃动波高、结构加速度、液动压力等参数。本文还利用ANSYS数值模拟软件对试验模型建立有限元模型,用两种不同的三维流体单元模拟环域液体。通过模态分析计算,得到结构固有频率、液体晃动频率及相应的振型。并将数值计算与试验做对比,结果吻合较好,各频率误差在8%以内,振型也与试验观察分析相一致。初步证明数值模拟计算的准确性,为快堆堆本体抗震分析提供必要参考。
张卫国[8]（2016）在《核电厂内置换料水箱在地震作用下的流固耦合分析》文中进行了进一步梳理ACP1000标准设计中,水平与竖向极限安全地震震动地面加速度峰值均采用0.3g,其考虑的地震作用较以往二代核电厂采用的0.2g峰值加速度有了明显提高。而我们所研究的ACP1000反应堆厂房内置换料水箱,实际上包含四块相互连通的区域:内部结构环墙与内层安全壳间的整个环形区和环墙以内的三块区域,整个水箱的平面形状较为复杂。本文分别采用了基于ANSYS软件的简化计算方法,以及基于ABAQUS软件的SPH法和CEL法,对反应堆厂房内置换料水箱的流固耦合问题进行分析和研究。其中SPH法是一种纯拉格朗日式的无网格粒子法,对于SPH流体无需定义节点和单元,仅作为一组具备质量密度、速度、能量的粒子,ABAQUS中的多种材料模型均可在SPH法中使用。而CEL法则是一种有网格的数值分析方法,流体和壳体分别采用欧拉法和拉格朗日法来进行描述,将这两种方法结合使用,就可以用来描述流体与固体之间的相互作用,在ABAQUS中可采用其提供的通用接触来模拟流体和固体之间的相互作用。然而在采用CEL法分析时,由于内置换料水箱的平面形状特殊,无法对水箱墙体进行倒圆角处理,仅采取了尽量减小欧拉单元尺寸的措施,在实际分析过程中,还是出现了水箱漏水的情况,而且在地震时程21秒后,漏水情况较为严重。因此,相比较而言SPH法是本文重点推介的一种流固耦合分析方法。本文通过对比SPH法与CEL法的阶段性计算结果,证实了 SPH法是一种高效的、满足设计精度要求的流固耦合分析方法。同时,本文还运用了基于ANASYS软件的附加质量单元的谱分析法这一简化计算方法,并通过与SPH法配筋计算结果的对比,证实了简化计算方法保守性和安全性。
贾晓飞[9]（2016）在《PCCS核电水箱结构在正弦载荷下的响应》文中指出随着经济的飞速发展,全球能源需求迅猛增加,能源问题越来越突出。由于人们环保意识的提高以及光伏、风能等清洁能源利用率的低下,在煤炭和石油等化石燃料越来越不被人们采纳的同时,核电作为一种较高效的清洁电力能源,正日益被各国政府所认可。AP1000作为国家重点引进的核电技术,一直来被广泛研究。核岛结构作为特殊的建筑结构在研究中需要重点分析。由于核电厂结构安全等级都比较高,而且核安全壳结构经常处于高温高压状态,核岛结构上部非能动水箱就成了三代核电技术中的重要组成部分。正由于非能动水箱的存在,核岛结构在动载荷作用下的响应分析变得复杂。本文参考流固耦合相关文献,对PCCS核电水箱结构进行了动力学分析。本文主要内容如下:1根据我国在建的AP1000核电站屏蔽厂房结构以及上部的非能动水箱结构特点进行动力学简化。利用Dunkerley理论以及铁木辛柯梁理论,推导得出简化结构振动的一阶频率。2利用前处理软件HyperMesh建立由不同单元类型所构成的三维有限元模型。通过导出的Nastran文件在有限元软件中的进行动力特性分析,验证壳单元在结构建模中的适用性,为后续的时程分析减少计算成本奠定基础。3利用Matlab求解推导得出的频率计算公式,并与有限元分析所得到的固有频率进行对比。对比结果说明了推导得出的频率计算公式的准确性,为日后的科研工作提供了较为简便的基频计算方法。4在有限元软件ADINA中,对结构进行流固耦合模态以及冷却水晃动模态分析,通过结果分析得出冷却水水深对流固耦合频率以及冷却水晃动频率的影响。5根据规范确定三种不同的调整后的正弦载荷,在有限元中对非贮水模型以及贮水模型进行隐式动力分析。分析得出外载荷频率对波高以及Mises应力的影响,冷却水的存在对结构响应的影响,同时结果表明强度符合要求。
曾晓佳,陆道纲,党俊杰,刘雨[10]（2015）在《AP1000安全壳冷却水箱长周期地震下晃动特性研究》文中研究指明长周期地震动会对自振周期较长的结构造成严重危害,对于AP1000顶部的大型重力排水箱,尤其要考虑在低频范围内的晃动情况。对于这一非线性问题,数值模拟具有一定的局限性和复杂性,因此建立实验模型,通过振动台模拟实验,选取与水晃动频率一致的正弦三波作为激励,测量不同液深时顶盖各位置的冲击力,并通过与陆道纲提出的计算方法对比,进一步证明了该计算方法的可行性和准确性。同时得出,该计算结果在小振幅晃动时相对偏小,在大振幅晃动时相对偏大,具有一定的保守性。
二、CEFR主容器内正弦三波激励下液面晃动响应（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、CEFR主容器内正弦三波激励下液面晃动响应（论文提纲范文）
（1）堆本体抗震试验动力相似关系推导与验证（论文提纲范文）
| 1 相似关系推导 |
| 2 相似关系验证 |
| 2.1 堆容器堆内构件相似关系 |
| 2.2 堆容器内液体晃动相似关系 |
| 2.3 结果验证 |
| 2.3.1 模态计算 |
| 2.3.2 谱分析 |
| 2.3.3 液体晃动固有频率 |
| 2.3.4 液体晃动波高 |
| 2.3.5 支座反力及力矩 |
| 2.4 试验模型设计应用 |
| 3 结论 |
（2）振动条件下液体内部气泡下沉现象研究（论文提纲范文）
| 1 气泡下沉动力学分析 |
| 1.1 气泡下沉机理 |
| 1.2 气泡受力分析 |
| 1.3 气泡形态变化 |
| 2“快慢运动”模型及数值模拟 |
| 2.1“快运动”模型 |
| 2.2“慢运动”模型 |
| 2.3 数值模拟分析 |
| 3 实验分析 |
| 3.1 气泡运动分析 |
| 3.2 振幅、频率对气泡下沉运动的影响 |
| 4 小结与展望 |
（3）考虑流固耦合的快堆堆本体液体晃动数值方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及目的和意义 |
| 1.2 国内外研究现状综述 |
| 1.3 本文研究内容及创新点 |
| 第2章 液体晃动理论及有限元方法的验证 |
| 2.1 有限元建模 |
| 2.1.1 模型及材料参数 |
| 2.1.2 单元类型 |
| 2.1.3 耦合及载荷施加方式 |
| 2.2 环形域液体模态理论及有限元验证 |
| 2.2.1 理论计算 |
| 2.2.2 有限元验证 |
| 2.3 环形域液体动力学特性及有限元验证 |
| 2.3.1 理论计算 |
| 2.3.2 有限元验证 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 堆本体数值建模与动力学计算 |
| 3.1 建模 |
| 3.2 模态分析 |
| 3.2.1 液体的晃动频率 |
| 3.2.2 结构振动频率 |
| 3.3 动力学分析 |
| 3.3.1 正弦波时程分析 |
| 3.3.2 地震波时程分析 |
| 3.3.3 地震谱分析 |
| 3.3.4 准静力法分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 结果与分析 |
| 4.1 模态结果 |
| 4.1.1 液体模态结果 |
| 4.1.2 结构模态结果 |
| 4.2 正弦波结果 |
| 4.2.1 晃动波高 |
| 4.2.2 液动压力 |
| 4.2.3 波高与压力 |
| 4.2.4 压力与应力强度 |
| 4.3 地震波结果 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
（4）快堆堆本体中液体晃动行为的试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 液体晃动的研究现状 |
| 1.2.1 理论研究 |
| 1.2.2 数值研究 |
| 1.2.3 试验研究 |
| 1.3 本文的研究内容及创新点 |
| 1.3.1 本文的研究内容 |
| 1.3.2 本文的创新点 |
| 第2章 理论与方法 |
| 2.1 液体晃动的理论 |
| 2.2 数值计算的理论 |
| 2.3 试验的相似模化理论 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 试验与数值计算 |
| 3.1 试验研究内容 |
| 3.1.1 模型设计 |
| 3.1.2 工况设计及测量 |
| 3.1.3 测量系统 |
| 3.2 数值计算研究内容 |
| 3.2.1 快堆的VOF模型设计 |
| 3.2.2 环域贮箱的VOF模型设计 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 结果与分析 |
| 4.1 快堆模型的试验与数值计算结果 |
| 4.1.1 试验结果 |
| 4.1.2 数值计算结果 |
| 4.2 环域贮箱模型的试验与数值计算结果 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
（5）考虑重力冷却水箱流固耦合效应的核岛结构地震反应分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 核电发展 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 传统核电厂抗震性能研究现状 |
| 1.3.2 流固耦合问题研究现状 |
| 1.3.3 新型压水堆核电厂抗震性能研究现状 |
| 1.4 本文研究内容 |
| 1.4.1 研究目的和研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第2章 核岛结构重力冷却水箱模型振动台试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 重力冷却水箱结构特征 |
| 2.3 振动台试验模型设计 |
| 2.3.1 模型相似关系设计 |
| 2.3.2 模型加工 |
| 2.4 传感器布置 |
| 2.4.1 加速度传感器布置 |
| 2.4.2 孔隙水压计布置 |
| 2.4.3 摄像头布置 |
| 2.5 地震动加载工况及振动台参数 |
| 2.6 试验结果分析 |
| 2.6.1 水箱结构加速度反应 |
| 2.6.2 晃动频率测试与识别 |
| 2.6.3 晃动阻尼比识别 |
| 2.6.4 动水压反应 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 核岛结构重力冷却水箱动力反应数值分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 流固耦合理论 |
| 3.2.1 基本方程 |
| 3.2.2 界面单元 |
| 3.3 水箱模型晃动模态分析 |
| 3.3.1 有限元模型 |
| 3.3.2 模态分析 |
| 3.3.3 等效模型理论分析 |
| 3.4 水箱模型地震反应分析 |
| 3.4.1 基本方程 |
| 3.4.2 数值模拟与结果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 考虑流固耦合效应的核岛结构地震反应分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 核岛结构有限元模型 |
| 4.3 时程分析输入地震动特性 |
| 4.3.1 核电厂设防水准 |
| 4.3.2 核电厂设计地震动反应谱 |
| 4.3.3 核电厂抗震设计地震动时程 |
| 4.4 核岛结构地震反应数值分析 |
| 4.4.1 核岛结构模态分析 |
| 4.4.2 核岛结构地震反应时程分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 核岛结构流固耦合效应简化模型研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 Housner简化模型方法 |
| 5.2.1 Housner模型介绍 |
| 5.2.2 Housner模型脉冲分量参数计算 |
| 5.2.3 Housner模型对流分量参数计算 |
| 5.3 重力冷却水箱流固耦合简化模型 |
| 5.3.1 简化模型介绍 |
| 5.3.2 简化模型对流分量参数计算 |
| 5.3.3 简化模型推导 |
| 5.4 核岛结构数值分析 |
| 5.4.1 核岛结构模态分析 |
| 5.4.2 核岛结构地震反应时程分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间所发表的学术论文 |
| 攻读博士学位期间参与的科研项目 |
| 致谢 |
（6）核电厂应急补水箱（ASG）地震响应对比分析（论文提纲范文）
| 1 储液容器地震响应分析方法 |
| 1.1 集中质量-弹簧模型方法 |
| 1.2 ANSYS流固耦合有限元方法 |
| 2 算例:核电厂ASG水箱地震响应分析 |
| 2.1 ASG水箱结构 |
| 2.2 地震动输入条件 |
| 2.3 模态分析 |
| 2.3.1 水箱模态分析 (MASS-SPRING方法) |
| 2.3.2 水箱模态分析 (FSI方法) |
| 2.3.3 模态分析结果的对比 |
| 2.4 地震响应分析 |
| 2.4.1 水箱地震响应分析 (MASS-SPRING方法) |
| 2.4.2 水箱地震响应分析 (FSI方法) |
| 2.4.3 地震响应分析结果的对比 |
| 3 结论 |
（7）快堆堆本体液面晃动试验研究及数值模拟（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 中国实验快堆简介 |
| 1.2.2 振动台试验研究及现状 |
| 1.2.3 液体晃动理论发展 |
| 1.2.4 快堆堆本体抗震研究现状 |
| 1.3 本文研究的主要内容及创新点 |
| 1.3.1 本文研究的主要内容 |
| 1.3.2 本文研究的创新点 |
| 第2章 比例分析理论及方法 |
| 2.1 比例分析方法 |
| 2.1.1 流固耦合模型动力相似关系 |
| 2.2 液体参数的动力相似关系 |
| 2.2.1 液体晃动模态的相似关系 |
| 2.2.2 液体晃动波高的相似关系 |
| 2.2.3 液动压力相似关系 |
| 2.3 试验模型比例分析结果 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 试验模型及测量设备 |
| 3.1 试验模型设计 |
| 3.1.1 试验原型简介 |
| 3.1.2 试验模型简化 |
| 3.2 试验设备 |
| 3.2.1 液压式振动试验系统 |
| 3.2.2 动态分析及测量系统 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 振动台试验 |
| 4.1 试验方案设计 |
| 4.1.1 试验工况 |
| 4.1.2 地震台输入参数 |
| 4.1.3 测量仪表及布置 |
| 4.2 试验结果分析 |
| 4.2.1 锤击试验 |
| 4.2.2 扫频试验 |
| 4.2.3 液体晃动试验 |
| 4.3 分析总结 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 数值模拟计算 |
| 5.1 有限元模型建立 |
| 5.1.1 模型尺寸及材料参数 |
| 5.1.2 单元类型选择 |
| 5.1.3 网格划分 |
| 5.1.4 载荷和约束 |
| 5.1.5 流固耦合作用的实现 |
| 5.2 有限元模型模态分析 |
| 5.2.1 有限元模型(无水)模态分析 |
| 5.2.2 有限元模型(有水)模态分析 |
| 5.2.3 液体晃动模态分析 |
| 5.3 数值计算与试验结果对比分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 攻读硕士学位期间参加的科研工作 |
| 致谢 |
（8）核电厂内置换料水箱在地震作用下的流固耦合分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究的意义 |
| 1.2 流固耦合的发展及研究现状 |
| 1.2.1 流固耦合的概念 |
| 1.2.2 流固耦合理论的发展及现状 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 第2章 内置换料水箱及其地震作用 |
| 2.1 核电厂的抗震设计 |
| 2.1.1 核电厂的抗震物项分类 |
| 2.1.2 极限安全地震动和运行安全地震动 |
| 2.1.3 与一般工业民用建筑的差异 |
| 2.1.4 三代核电厂的抗震设计 |
| 2.2 内置换料水箱介绍 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 内置换料水箱的流固耦合分析 |
| 3.0 概述 |
| 3.1 简化计算方法 |
| 3.2 CEL方法 |
| 3.2.1 基本概念 |
| 3.2.2 流体状态方程 |
| 3.2.3 CEL中的接触与材料泄漏 |
| 3.3 SPH法 |
| 3.3.1 概述 |
| 3.3.2 基本原理 |
| 3.3.3 拉格朗日视角下流动方程的简化 |
| 3.4 显式动力学分析 |
| 3.4.1 基本原理 |
| 3.4.2 计算流程 |
| 3.4.3 显式动力学方法的优势 |
| 3.4.4 自动时间增量和稳定性 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 内置换料水箱的计算模型 |
| 4.1 有限单元类型 |
| 4.1.1 简化计算方法的单元类型 |
| 4.1.2 SPH法的单元类型 |
| 4.1.3 CEL法的单元类型 |
| 4.2 有限元网络模型 |
| 4.2.1 简化计算方法的有限元网格类型 |
| 4.2.2 SPH法的有限元网格类型 |
| 4.2.3 CEL法的有限元网格类型 |
| 4.3 材料参数 |
| 4.4 荷载与边界条件 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 计算结果及分析 |
| 5.1 内力输出定义 |
| 5.2 计算模型测试 |
| 5.2.1 简述 |
| 5.2.2 SPH法与CEL法计算结果对比 |
| 5.2.3 水体单元网格尺寸对SPH法计算精度的影响 |
| 5.3 计算结果 |
| 5.3.1 内力输出结果 |
| 5.3.2 简化计算方法与SPH法无阻尼模型配筋结果对比 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文和取得的科研成果 |
| 致谢 |
（9）PCCS核电水箱结构在正弦载荷下的响应（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 AP1000核电站概述 |
| 1.3 AP1000抗震研究 |
| 1.4 国内外研究现状 |
| 1.4.1 国外研究现状 |
| 1.4.2 国内研究现状 |
| 1.5 本文主要工作 |
| 第2章 基本理论和方法 |
| 2.1 模态分析理论 |
| 2.2 基本假定及理论基础 |
| 2.2.1 基本假定 |
| 2.2.2 Dunkerley理论 |
| 2.2.3 欧拉梁理论 |
| 2.2.4 铁木辛柯梁理论 |
| 2.3 基频公式推导 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 AP1000动力特性分析 |
| 3.1 基于ADINA软件的模态分析 |
| 3.2 基于HyperMesh的有限元模型建立 |
| 3.2.1 模型的几何参数 |
| 3.2.2 模型的材料参数 |
| 3.2.3 模型的网格质量 |
| 3.3 空罐模型的模态分析 |
| 3.3.1 不同单元类型的分析结果 |
| 3.3.2 模型的简化参数计算 |
| 3.3.3 基于MATLAB的计算结果及分析 |
| 3.4 贮水工况的模态分析 |
| 3.4.1 典型工况固液耦合的频率和阵型分析 |
| 3.4.2 典型工况储液晃动的频率和阵型分析 |
| 3.4.3 多工况固液耦合的频率和阵型分析 |
| 3.4.4 多工况储液晃动的频率和阵型分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 核岛结构流固耦合数值模拟 |
| 4.1 校核计算法 |
| 4.1.1 准静力法 |
| 4.1.2 反应谱法 |
| 4.1.3 时程分析法 |
| 4.2 阻尼的选取 |
| 4.2.1 阻尼的定义 |
| 4.2.2 模型阻尼计算 |
| 4.3 外载荷的确定 |
| 4.4 有限元模型时程分析 |
| 4.4.1 非贮水工况模型动力响应 |
| 4.4.2 贮水工况模型动力响应 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间发表的论文和取得的科研成果 |
| 致谢 |
（10）AP1000安全壳冷却水箱长周期地震下晃动特性研究（论文提纲范文）
| 0引言 |
| 1实验装置及测量系统 |
| 2实验过程及结果分析 |
| 2.1冷却水储水箱中水晃动频率测量 |
| 2.2实验工况 |
| 2.3位移响应 |
| 2.4冲击力响应 |
| 3计算值与实验值对比分析 |
| 3.1计算方法 |
| 3.2对比分析 |
| 4误差分析及结论 |
四、CEFR主容器内正弦三波激励下液面晃动响应（论文参考文献）
- [1]堆本体抗震试验动力相似关系推导与验证[J]. 刘强,王明政,李楠,李保超. 原子能科学技术, 2021(06)
- [2]振动条件下液体内部气泡下沉现象研究[J]. 张旭,李晋斌. 力学与实践, 2020(03)
- [3]考虑流固耦合的快堆堆本体液体晃动数值方法研究[D]. 保广栋. 华北电力大学(北京), 2019(01)
- [4]快堆堆本体中液体晃动行为的试验研究[D]. 刘宏达. 华北电力大学(北京), 2019(01)
- [5]考虑重力冷却水箱流固耦合效应的核岛结构地震反应分析[D]. 宋辰宁. 北京工业大学, 2018(04)
- [6]核电厂应急补水箱（ASG）地震响应对比分析[J]. 韩治,唐晖,张春明,文静. 核安全, 2017(03)
- [7]快堆堆本体液面晃动试验研究及数值模拟[D]. 曾晓佳. 华北电力大学(北京), 2017(05)
- [8]核电厂内置换料水箱在地震作用下的流固耦合分析[D]. 张卫国. 哈尔滨工程大学, 2016(03)
- [9]PCCS核电水箱结构在正弦载荷下的响应[D]. 贾晓飞. 哈尔滨工程大学, 2016(03)
- [10]AP1000安全壳冷却水箱长周期地震下晃动特性研究[J]. 曾晓佳,陆道纲,党俊杰,刘雨. 核动力工程, 2015(05)