一、混凝土膨胀剂应用技术（论文文献综述）
丁小平,韩宇栋,张君,林松涛,李威[1]（2021）在《混凝土收缩调控评述-单因素调控法》文中进行了进一步梳理基于混凝土早期收缩机理,国内外研究者提出了多种收缩调控方法,按调控机理不同将常用的混凝土收缩调控方法分为外养护法,内养护法,减缩剂法,膨胀补偿法、永久模板法和骨料调控法等。这几类调控方法均可在特定条件下一定程度地降低混凝土早期收缩开裂风险,为解决混凝土早期开裂问题提供可选的解决思路。综述了各调控方法的作用机理,并指出了存在的问题和不足。单因素调控法难以完全解决混凝土收缩开裂问题,可考虑多因素组合调控。
孙传珍[2]（2021）在《不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的膨胀性能研究》文中提出混凝土是一种极易开裂的建筑材料,混凝土中掺加适量的MgO膨胀剂可以改善混凝土产生裂缝的问题。而膨胀混凝土只有在约束条件下其膨胀变形才会受到限制,从而产生应力补偿。在工程应用中,膨胀混凝土所处的实际约束条件多样,其膨胀性能、力学性能也不同。本文针对不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆进行试验研究、理论分析、工程实测,对内掺0%、6%、12%的MgO膨胀水泥砂浆开展了自由膨胀试验、限制膨胀试验、三轴围压试验,并进行了力学性能、微观孔结构分析,结合MgO膨胀剂应用实例,系统地研究了无约束条件、单向约束条件、三轴围压约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的变形行为,力学性能和孔结构的变化规律。研究结果表明:（1）对于不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆,其膨胀效能的发挥与以下四个方面有关:MgO膨胀剂掺量的大小、约束应力的大小、约束的方向以及约束的范围大小。同样的约束以及养护条件下,随着MgO膨胀剂掺量的提高,MgO膨胀剂的膨胀能越大。当MgO膨胀水泥砂浆在约束条件下膨胀时,由于内部产生自应力以及外界约束造成的应力,浆体膨胀会表现出各向异性,即膨胀会更容易向限制应力小的方向,限制范围小的方向发展。且限制方向对MgO膨胀剂的膨胀效能的发挥也有重要的影响,MgO膨胀水泥基材料结构体中的一个单元也会表现出各向异性,约束会促进垂直于其限制方向的膨胀,会阻碍平行于其限制方向的膨胀。综上所述,单元体的膨胀会向逃离约束的方向发展,而不会沿着约束的方向发展。因而可以通过改变各方向的限制程度的相对关系来调整膨胀率,达到增加补偿收缩能力和提高自应力水平的目的。（2）MgO膨胀水泥砂浆的徐变比无约束条件下MgO膨胀水泥砂浆小。原因是约束条件下MgO膨胀水泥砂浆强度更高,MgO膨胀水泥砂浆内部会产生自应力,且MgO膨胀剂具有补偿收缩的能力,所以徐变低于不掺MgO膨胀剂的水泥砂浆。另外MgO膨胀水泥砂浆对约束的敏感程度受MgO膨胀剂掺量的影响,MgO膨胀剂掺量越高,其对约束也越敏感,瞬时压应变越大,与无约束条件下水泥砂浆相比应变减小越明显。（3）掺MgO膨胀剂会使膨胀水泥砂浆早期抗压强度降低,且降低幅度随着MgO膨胀剂掺量的提高而增大。限制条件会增加MgO膨胀水泥砂浆的抗压强度。约束可以使得水泥砂浆内部结构更加致密,孔隙率更小。（4）MgO膨胀水泥砂浆的孔结构特征能够反映其膨胀特性。膨胀水泥砂浆中孔结构特征是MgO膨胀剂水化生成Mg（OH）2不断填充孔隙,膨胀应力造成新孔缝出现以及约束条件造成新孔隙出现三种作用的综合结果。
于振云[3]（2021）在《补偿收缩对水工面板混凝土阻裂性能影响的研究》文中认为水利水电工程是解决国家“十四五”提出的“碳达峰”和“碳中和”目标的重要措施之一,其中,面板堆石坝作为其主流坝型之一,其需求与发展也将会迎来一个高速发展期。混凝土面板,作为面板堆石坝的防渗结构,属于典型的薄型长条状结构,极易在施工阶段或运行初期产生裂缝。这些裂缝的存在,不仅导致混凝土面板的渗水,而且会显着加速环境中有害离子向混凝土内部的迁移或软水侵蚀下混凝土内部钙离子的溶出等,加剧混凝土面板的劣化程度,降低混凝土面板堆石坝的使用寿命。因此,针对面板混凝土的抗收缩开裂措施的研究愈发重要且迫切。本文主要基于补偿收缩和减缩减裂的理论及方法,结合其水化特性、孔结构和钙矾石（AFt）的显微结构,系统地研究不同影响因素对水工面板混凝土补偿收缩效应和抗约束开裂性能的影响,旨在为实现水工混凝土阻裂性能提供技术支撑和理论依据。论文主要研究内容如下:（1）基于两种钙矾石型膨胀剂,结合其水化特性、孔结构和AFt的显微结构,分析了两种膨胀剂对基体自生收缩、干燥收缩和圆环约束收缩开裂的影响。试验结果表明:钙矾石的显微结构和分布情况对基体的收缩开裂性能有重要的影响,其中,钙矾石为细长针状时,会相互搭接形成“三维”网状结构,约束早期膨胀效应的体现,但同时会形成“预压应力”,补偿干燥收缩并降低开裂风险。而短柱状钙矾石,主要呈现“一维”定向分布,利于早期膨胀效应的体现,但不利于干燥收缩和圆环约束收缩开裂。（2）基于优选的钙矾石型膨胀剂,研究其掺量和养护机制不同对基体补偿收缩效应的影响。试验结果表明:在密封养护和预浸泡-干燥养护下,基体的补偿收缩效应大小基本随膨胀剂掺入量的增加而增大,但干燥养护反而会降低收缩补偿效应。这主要和不同养护机制下基体内部AFt的显微结构和分布情况以及结构密室程度有关。在干燥养护下,水分的快速散失降低了针状AFt的结晶生长速度,导致其晶体尺寸小。此外,AFt多分布在水化产物的孔隙间,不能继续形成良好的“网状”骨架,基体内部疏松的结构也不利于AFt膨胀效应的体现。（3）基于优选的钙矾石型膨胀剂,研究其和PP纤维复合对基体自生收缩、干燥收缩、塑性收缩开裂和圆环约束收缩开裂的影响。试验结果表明:CSA和PP纤维在基体抗收缩和抗开裂性能上具有良好的协同效应,促使基体不产生开裂。这主要和PP纤维及钙矾石分布的“三维”网状结构对钙矾石产生的约束效应有关,该约束效应会将自生收缩阶段的部分膨胀能转变为对基体的“预压应力”,从而降低后期干燥阶段的有效收缩应力,以此提高基体的抗收缩开裂的能力。（4）基于优选的钙矾石基膨胀剂,研究其和减缩剂复合在不同养护机制下对基体补偿收缩效应的影响。试验结果表明:密封养护和干燥养护下,CSA和SRA复合在补偿收缩效应上体现出良好协同效应。SRA主要通过降低孔溶液的表面张力来降低干燥收缩应变;CSA主要通过钙矾石的补偿收缩效应和5-50 nm孔体积含量降低的双重影响来降低干燥收缩应变;CSA和SRA的复合对干燥收缩的降低是上述三种作用的综合影响的结果。SRA减少了1 d内CSA膨胀剂生成钙矾石的含量,其后钙矾石晶体继续生长,变得更加细长,利于形成良好的“三维网状”结构,在早期膨胀阶段可在其内部形成“预压应力”,从而对后期干燥收缩起到更好的补偿效应。（5）研究了OPC-CSA水泥净浆体系中粉煤灰和矿渣掺量对电阻率、干燥收缩和质量损失率的影响。试验结果表明:相比于矿渣,粉煤灰的掺加利于降低干燥收缩,但提高了体积电阻率和质量损失率;同时,利于早期膨胀效应的体现,利于补偿干燥收缩。电阻率和干燥收缩之间呈现出自然对数函数关系,为将来水工面板混凝土采用电阻率预测干燥收缩提供了前期研究基础。
贾福杰[4]（2021）在《中等尺寸混凝土水化抑制与温度收缩补偿研究》文中进行了进一步梳理温度收缩问题从混凝土诞生起就一直存在,20世纪初人们已经认识到大体积混凝土会由于水泥水化放热而导致温度收缩开裂。针对大体积混凝土温度开裂问题,大量设计、施工及材料措施已经被广泛研究与应用。近年来,受混凝土强度等级提高、水泥超细化与C3S含量增高等不利因素影响,像隧道衬砌、地铁管廊侧墙、工民建地下室外墙等采用高强度等级混凝土的中等尺寸结构由于温度收缩引起的开裂日益严重,影响了混凝土结构的使用功能,甚至危及结构耐久性和服役寿命。本文针对中等尺寸混凝土温度收缩开裂问题开展研究。发明了一种水化热抑制缓释微胶囊（Hydration Heat Inhibition Sustained-Release Microcapsule,简称HIM）;揭示了HIM缓释作用机理,探明了HIM水化抑制效果,确立了HIM适用范围;建立了基于水化抑制与收缩补偿协同的混凝土温度收缩调控技术及开裂温度预测模型,并进行了工程实践。取得以下研究成果:（1）发明了一种水化热抑制缓释微胶囊。针对中等尺寸混凝土水化放热规律,创新性提出采用微胶囊的结构形式,使具有水化抑制功能的核材在混凝土中产生梯度释放效果,实现减缓水泥水化放热速率,持续调控水泥水化的作用。通过微胶囊设计与制备,确定了最佳制备工艺,制备出了具有缓释通道的多孔球状水化热抑制缓释微胶囊（HIM）。（2）揭示了HIM对水泥水化放热影响规律,阐明了HIM缓释作用机理。HIM能够延缓水泥的水化放热速率,但对累积放热总量几乎没有影响。本文试验条件下HIM主要调节水泥矿物C3S和C2S的水化进程,对C3A和C4AF水化影响甚微。XRD、TG-DSC及SEM验证了HIM的缓释作用机理,在壳材的包覆作用下,核材缓慢持续的溶出到水泥浆体中,不断的吸附到水泥颗粒表面形成水化屏障层,持续抑制水泥水化,使得水泥快速集中放热变成缓慢梯度放热,从而起到降低水化温升的效果。（3）确立了HIM的适用范围。HIM对于水泥类型的适应性良好,不同保温条件、环境温度和结构尺寸混凝土的模拟温升试验与有限元分析显示,HIM适用于具有良好散热条件的中等尺寸结构混凝土。（4）建立了基于水化抑制与收缩补偿的混凝土温度收缩协同调控技术及开裂温度预测模型。协同调控在混凝土中产生了“1+1>2”的叠加效果,显着降低了温度收缩开裂风险。进行了协同调控温度应力试验,试验结果与预测模型符合良好,模型可用于工程混凝土开裂温度预测。（5）进行了混凝土温度收缩协同调控工程实践,开发了基于“互联网+”传感测量技术的温度/变形监测系统,实现了监测数据移动端实时查看。采用协同调控技术,大兴国际机场剪力墙试验段混凝土裂缝从38条减少到4条,开裂风险显着降低,实践结果表明该技术对于中等尺寸混凝土温度收缩开裂控制具有指导价值。
庞帅[5]（2021）在《高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土制备及性能研究》文中研究表明超高强钢管混凝土是将超高强混凝土（强度等级>80MPa）灌入钢管内的组合结构材料,具有承载力高、抗震性好、节省材料等优点,在地震烈度高、交通条件差的西部山区具有宽广的应用前景。论文针对超高强混凝土具有水胶比低、收缩大、强度发展不稳定等特点和超高强钢管混凝土易脱黏、脱空等问题,基于高钛重矿渣砂多孔特性,利用其内养护效应,取代机制砂制备超高强钢管混凝土,并对其性能进行了系统研究,得到了以下研究成果:（1）探明了高钛重矿渣砂的吸水、释水规律,明晰了高钛重矿渣砂对超高强混凝土性能的影响,提出了高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土的设计制备方法。研究表明:高钛重矿渣砂吸水率约为机制砂的1.5倍;释水速度随着温度的提高而增大;高钛重矿渣砂能够存蓄水分,具有“蓄水-释水”功能。随着扣水率的增加,混凝土初始工作性能劣化,2h后工作性能有放大现象;力学性能随着扣水率的增加而增加;混凝土的工作性能随着取代量的增加而劣化。采用水胶比0.18,总胶材700kg/m3,砂率41%,高钛重矿渣砂扣水率为85%、取代量为60%时,可制备超高强高流态低收缩混凝土:混凝土扩展度630mm,360d抗压强度141.3MPa,90d膨胀率165.8×10-4。（2）揭示了高钛重矿渣砂对超高强钢管混凝土的内养护机理。分析表明:多孔的结构促使水泥浆与集料紧密结合形成“消栓”结构,增加界面粘结力;高钛重矿渣砂具备的“释水-蓄水”功能,能保证膨胀剂的后期水化,在早期促进了水泥等矿物的水化,在后期加快Ca（OH）2晶体的消耗,促使Ca（OH）2与C2S、C3S转化生成强度更高的低碱性AFt相和C-S-H凝胶,其“内养护”效应防止了Ca（OH）2的富集、改善了界面过渡区、优化了孔隙结构。（3）明确了高钛重矿渣砂取代量对超高强钢管混凝土轴压短柱的力学性能影响。结果表明:高钛重矿渣砂取代量对钢管混凝土试件的破坏形态、荷载-位移关系、应力-应变关系无明显影响,试件均为剪切破坏,掺加高钛重矿渣砂后峰值承载力提高,取代量为60%时,承载力达到最大值;实际承载力与标准中的承载力公式得出的承载力值差距较小,能满足设计使用要求。
李思琪[6]（2021）在《MgO膨胀剂掺量对补偿收缩水泥净浆微观结构的影响规律研究》文中进行了进一步梳理补偿收缩混凝土是控制混凝土结构开裂的重要手段,MgO膨胀剂是配置补偿收缩混凝土的外加剂之一。MgO膨胀剂掺量过少不能完全补偿收缩,但掺量过大又可能引发混凝土安定性问题,影响混凝土的性能。目前对MgO膨胀剂掺量的研究集中在12%以内,并没有规定掺量的使用范围。MgO膨胀剂在水泥基材料中生成Mg（OH）2晶体,晶体生长影响水泥浆体孔隙变化,进而影响水泥基材料力学和耐久性能。目前对掺加MgO膨胀剂后补偿收缩水泥浆体的孔结构变化规律研究较少,孔结构是影响水泥基材料宏观性能的主要因素,因此需要对水泥基材料内部孔结构有更加深入的认识,从而探究MgO膨胀剂对补偿收缩水泥基材料宏观性能的影响。本课题针对内掺MgO膨胀剂的补偿收缩水泥净浆开展试验研究,探究不同掺量（0%、6%、9%、12%、18%、36%）MgO膨胀剂的掺加对补偿收缩水泥净浆力学性能、膨胀性能、孔结构及硬化浆体的微观形貌特征的影响规律。得到的主要研究结论如下:（1）随着MgO膨胀剂掺量的增加,补偿收缩水泥净浆的抗折和抗压强度不断降低。空白组在60d龄期后抗折及抗压强度基本不再增长,6%到18%掺量试验组60d龄期后抗压强度还在继续增长。12%掺量以内的试验组对补偿收缩水泥净浆的力学性能无明显影响,18%掺量以上的高掺量试验组的力学强度明显下降。（2）随着MgO膨胀剂掺量的增加,补偿收缩水泥净浆的自由膨胀率不断增加,呈现倍数增长趋势,其中36%掺量试验组较6%掺量试验组的自由膨胀率增长约10倍。补偿收缩水泥净浆的自由膨胀率随养护龄期的延长而不断增加,养护龄期后期趋于稳定。补偿收缩水泥净浆的自由膨胀率在90d内增长较快,在90d后增长变缓。补偿收缩水泥净浆的自由膨胀率与自生体积变形的全曲线模型具有很好的相关性,其相关系数均达到0.98以上。（3）对于补偿收缩水泥净浆,同龄期下MgO膨胀剂的引入会增大浆体0.01～0.1μm区间内孔隙。随着MgO膨胀剂掺量的增加,补偿收缩水泥净浆孔径分布和最可几孔径逐渐增大,其中36%掺量试验组的最可几孔径明显增大。随着MgO膨胀剂掺量的增加,早龄期情况下,补偿收缩水泥净浆的孔径分布增加并不明显。长龄期情况下,补偿收缩水泥净浆的单位进汞量、平均孔径、最可几孔径和中位孔径都逐渐增大,且增大趋势明显。36%掺量试验组的单位进汞量、最可几孔径和中位孔径都明显高于低掺量试验组,平均孔径较低掺量试验组有小幅增长。低掺量试验组（≤12%）相对于空白试验组,单位进汞量增加幅度逐渐减小,而高掺量试验组（18%,36%）相对于空白试验组,单位进汞量增加幅度不断增大。结合抗压强度和自由膨胀率试验分析发现,对于低掺量试验组的浆体,浆体结构较为致密,强度较高,Mg（OH）2对孔隙的扩张能力较弱,硬化浆体的孔结构随养护龄期的延长逐渐密实,因此补偿收缩水泥净浆的抗压强度在60d龄期后仍有小幅增长的趋势。对于高掺量试验组,膨胀源Mg（OH）2的生成量较多,膨胀量较大,由于同胶凝体系水泥量减少,硬化浆体强度较低、增长速度较慢,硬化浆体结构较为疏松,最终大量生成的Mg（OH）2对孔隙产生较大的扩张力,且随龄期有逐渐增大趋势,所以硬化浆体单位进汞量增加幅度不断增大,最终导致抗压强度明显降低。（4）通过扫描电镜试验发现,生长在MgO膨胀剂颗粒附近的Mg（OH）2晶体团簇在MgO颗粒表面,晶体结构非常致密,具有针棒状形貌的Mg（OH）2大部分生长在MgO颗粒附近的裂隙中。对于低掺量试验组（9%）,Mg（OH）2晶体大多呈毛绒状,团簇在MgO膨胀剂颗粒表面或附近;对于高掺量试验组（36%）,Mg（OH）2晶体的生成量较多,由于水泥量减少,硬化浆体强度较低,硬化浆体结构较为疏松,大量生成的Mg（OH）2晶体在浆体中随处可见,密布在C-S-H凝胶中以及硬化浆体孔隙中。高掺量试验组硬化浆体,裂隙宽度在1μm左右,在裂隙中生长的钙钒石和Mg（OH）2晶体结晶更加明显。
龚建清,罗鸿魁,张阳,龚啸,谢泽酃,吴五星,戴远帆[7]（2021）在《减缩剂和HCSA膨胀剂对UHPC力学性能和收缩性能的影响》文中指出本研究主要对比了减缩剂和高性能混凝土膨胀剂（HCSA）单掺以及复掺时,对超高性能混凝土（UHPC）强度、收缩性能的影响。结果显示,减缩剂会延缓水泥水化,延长水泥凝结时间,不利于UHPC早期强度的发展。随着减缩剂掺量（0%～2%,质量分数）增加,UHPC的自收缩降低,当减缩剂掺量为0.5%时可有效降低UHPC的干燥收缩。而HCSA膨胀剂缩短UHPC的凝结时间,早期强度的发展快;HCSA膨胀剂具有降低UHPC内部有害孔数量、减小总孔隙率的作用,能够降低UHPC的自收缩和干燥收缩;但HCSA膨胀剂过量时,无法获得足够的水分参与反应,且有破坏UHPC结构的风险。减缩剂和HCSA膨胀剂复掺时,UHPC的抗压、抗折强度均大于单掺减缩剂时的强度,且小于单掺HCSA膨胀剂时的强度。2%减缩剂和10%HCSA膨胀剂复掺对UHPC收缩的抑制作用最好,同时UHPC具有较高的力学性能。
付强[8]（2021）在《六偏磷酸钠对MEA-水泥-PCE浆体性能影响研究》文中研究表明氧化镁膨胀剂（MEA）作为一种新型膨胀剂,因其具有水化需水量少、水化产物稳定、膨胀性能可调节、可补偿混凝土后期收缩等优势,在工程中的应用越来越广泛。但是掺加MEA,会使浆体的流动性变差,降低混凝土的和易性。为改善MEA对水泥浆体流动性的不良影响,本研究采用六偏磷酸钠（SHMP）作为流动性调控剂,考虑不同水胶比（0.3、0.4、0.5）、MEA活性（R型和M型）和MEA掺量（6%、9%、12%）等影响因素,对加入六偏磷酸钠后MEA-水泥-PCE（聚羧酸减水剂）浆体的各方面性能进行测试。通过试验测试和理论分析相结合的方法研究六偏磷酸钠对MEA-水泥-PCE浆体流动性的改善效果,以及对硬化浆体力学性能及膨胀性能的影响。研究表明:（1）MEA使塑化浆体流动度降低。随着MEA钠掺量的提高,浆体流动性降低。由紫外-可见分光光度试验（UV）结果可知,由于MEA对PCE的吸附能力较强,使部分水泥少吸附或未吸附PCE,进而影响PCE的分散作用,降低了流动性。经比较三个水胶比下浆体的流动度,MEA对0.4水胶比试验组流动性影响最小,对0.5水胶比试验组影响最大,0.3水胶比居中。（2）六偏磷酸钠的加入显着提高了MEA-水泥-PCE浆体的流动性。随着六偏磷酸钠掺量的增加,流动度不断提高。这是由于六偏磷酸钠的加入,在水泥表面形成了“内磷酸盐（多层）-外减水剂（单层）”的结构,增加了吸附层厚度,增强了空间位阻效应,从而增强了PCE的分散作用。但是六偏磷酸钠对浆体流动度的增幅,并不随其掺量的倍增而倍增。总体看来六偏磷酸钠对0.3水胶比试验组流动度提高效果最弱,对0.4水胶比和0.5水胶比下浆体流动度提高效果相近。（3）六偏磷酸钠的加入对掺MEA砂浆试块的抗压抗折强度有一定的提高作用。六偏磷酸钠掺量越大,抗压抗折强度越大。水胶比相同时,六偏磷酸钠对高掺量（12%）MEA试验组的强度提高效果较好;水胶比不同时,六偏磷酸钠对于高水胶比（0.4和0.5）试验组的强度提高效果较好。通过X射线衍射试验（XRD）及压汞试验（MIP）可知,六偏磷酸钠的加入生成了钙镁基磷酸盐,填充了孔隙,降低了多害孔和有害孔的数量。（4）六偏磷酸钠掺与不掺,MEA-水泥-PCE的限制膨胀率曲线基本都呈现三段式增长,即“前期快速增长、中期过渡增长、后期稳定增长”。六偏磷酸钠的加入,对限制膨胀率的影响较为复杂。六偏磷酸钠掺量为0.15%时,对试块膨胀的影响较小,并且有部分试块膨胀率增大,虽然有小部分试块膨胀率降低,但都在10%以内。当六偏磷酸钠掺量为0.3%时,虽然对部分低水胶比（0.3）、低MEA掺量（6%）的试块膨胀有提高作用,但是对高MEA掺量（12%）试块的膨胀削弱较大,并且水胶比越大,对试块的膨胀削弱越大,最大可使限制膨胀率降低39%。由热重试验（TG）结果可知,六偏磷酸钠的加入减少了氢氧化镁的生成,导致高MEA掺量试验组的限制膨胀率降低;通过MIP可知,六偏磷酸钠的加入使结构更加密实,为MEA推开水泥石产生宏观膨胀提供了有利条件,导致低水胶比、低MEA掺量试验组的限制膨胀率出现提高。
叶义成,陈常钊,姚囝,王其虎,崔旭阳,黄兆云[9]（2021）在《膨胀型浆体的膨胀材料若干问题研究进展》文中提出弱层理面急倾斜岩层内巷道顶板层状岩体易产生"顺层滑移"破坏,利用膨胀型浆体对弱层理面进行注浆,产生"先挤后黏"的注浆加固效果,提高顶板围岩的强度和完整性,能较好地解决这一问题。针对膨胀注浆加固支护技术,提出了膨胀型浆体概念,分析了膨胀型浆体的膨胀作用机理。如何选择膨胀材料是配制膨胀型浆体的关键问题。通过对各类膨胀型材料的发展历程和国内外研究现状进行总结,论述了各类膨胀型材料的膨胀机理。从膨胀发育时间、体积膨胀率、力学强度、膨胀应力4个方面分析了膨胀型材料的特性,选定HSCA-Ⅱ型静态破碎剂为膨胀源进行了膨胀型浆体配比试验、体积膨胀率试验、力学强度试验,分析了静态破碎剂-膨胀型浆体的膨胀发育时间、体积膨胀率和力学强度特征。研究表明:随着静态破碎剂掺量增大,静态破碎剂-水泥新型膨胀型浆体的抗压强度减小,膨胀发育时间延长、体积膨胀率增大;静态破碎剂-水泥新型膨胀型浆体的膨胀发育时间合理、体积膨胀率较大、自身强度较高、膨胀应力能在支护岩体中提供挤压力,具有良好的工程应用意义。为实现良好的工程应用效果,后期还需要在膨胀材料优选及研发、膨胀型浆体膨胀机理、膨胀型浆体-岩体力学行为、膨胀型浆体膨胀—固化—流动耦合作用机制、膨胀型浆体协同支护理论与技术等方向开展大量的理论及试验研究。
曾昊[10]（2020）在《考虑时变特性的自预应力钢管混凝土柱力学性能研究》文中进行了进一步梳理钢管混凝土结构因其承载能力高、抗震性能优异等优点被广泛应用于桥梁、高层及大跨度建筑中。其优势来源于钢管与核心混凝土的组合效应。一方面,核心混凝土的横向变形被钢管约束,处于多轴受压状态,抗压强度及延性得以提高;另一方面,核心混凝土能防止钢管向内部屈曲,从而使钢管的强度及延性得以充分发挥。由此可见,钢管混凝土产生组合效应的前提是钢管与混凝土在界面上保持紧密的接触。然而,由于混凝土的收缩、徐变及钢管与核心混凝土在弹性阶段的泊松比差异,钢管与混凝土之间易出现脱空现象,组合效应不能得到充分发挥。故本文采用微膨胀混凝土代替普通混凝土浇筑进钢管内部,以保证钢管与混凝土在受力过程中保持紧密接触。由于核心混凝土膨胀,在加载前钢管与混凝土之间产生接触应力,钢管对核心混凝土产生约束效应。由于核心混凝土处于受压状态会发生徐变现象,钢管混凝土的接触应力和变形也会随时间产生变化。为了澄清微膨胀混凝土对钢管混凝土受力性能的影响,本文对其开展了试验研究、理论分析及数值模拟工作。主要研究工作和创新成果如下:（1）针对核心混凝土的自密实特性,将胶凝材料用量、水胶比、砂率及粉煤灰掺量作为变量,通过正交试验设计了9组不同的材料配合比,通过坍落扩展度试验和立方体抗压强度试验得到了工作性能指标及抗压强度指标,并据此确定最佳配合比。针对混凝土的微膨胀特性,在此配合比基础上加入膨胀剂,探究了不同膨胀剂掺量对混凝土工作性能、力学性能及自由变形的影响,建立了考虑膨胀剂掺量的混凝土自由变形计算模型。（2）为了考虑钢管中核心混凝土的徐变影响,通过国内外常用的混凝土徐变预测模型的精度与适用范围对比,并根据实际情况选取了合适的预测模型。徐变大小与应力水平有关,针对徐变过程中不断变化的应力水平,提出了一种较为简明的电算方法,并据此预测了不同膨胀剂掺量及径厚比的自预应力钢管混凝土柱的环向应变及自预应力随时间的变化规律。（3）针对自预应力钢管混凝土柱的膨胀性能,将径厚比及膨胀剂掺量作为变量,通过试验得到了自预应力钢管混凝土柱的环向应变,并对比了试验结果与预测结果,在试验结果基础上建立了钢管混凝土柱环向应变的计算模型。针对自预应力钢管混凝土柱的轴压性能,将径厚比、膨胀剂掺量及试件龄期作为变量,通过试验得到了钢管混凝土柱的轴压破坏形态及荷载位移曲线,并据此分析探究了不同径厚比、膨胀剂掺量及龄期对钢管混凝土柱轴压力学性能的影响。（4）采用ABAQUS软件,建立了自预应力钢管混凝土的有限元模型,对比了计算结果与试验结果,验证了模型的可靠性。基于此模型,将混凝土强度、钢管强度、含钢率及试件龄期作为变量,对自预应力钢管混凝土柱的轴压性能进行了参数分析。
二、混凝土膨胀剂应用技术（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、混凝土膨胀剂应用技术（论文提纲范文）
（1）混凝土收缩调控评述-单因素调控法（论文提纲范文）
| 1 外养护法 |
| 2 内养护法 |
| 3 减缩剂法 |
| 4 膨胀补偿法 |
| 5 永久模板法 |
| 6 骨料调控法 |
| 7 结语 |
（2）不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的膨胀性能研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国内外MgO膨胀剂的研究现状 |
| 1.2.2 MgO膨胀剂的膨胀机理 |
| 1.2.3 不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的膨胀性能 |
| 1.3 目前研究中主要存在的问题 |
| 1.4 研究内容与目标 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究目标 |
| 1.5 技术路线 |
| 1.6 研究创新点 |
| 2 试验材料及方法 |
| 2.1 试验材料与配合比设计 |
| 2.1.1 试验原材料 |
| 2.1.2 试验材料配合比设计 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 胶砂力学性能试验——抗压抗折试验 |
| 2.2.2 胶砂宏观性能试验——自由膨胀试验、限制膨胀试验 |
| 2.2.3 宏观性能试验——三轴围压试验 |
| 2.2.4 胶砂微观性能试验 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 MgO膨胀剂的膨胀效能 |
| 3.1.1 无约束、单轴约束条件下MgO膨胀剂的膨胀效能 |
| 3.1.2 三向约束条件下MgO膨胀剂的膨胀效能 |
| 3.1.3 不同约束条件下MgO膨胀剂的膨胀效能对比 |
| 3.2 MgO膨胀水泥砂浆孔结构对比分析 |
| 3.2.1 无约束条件下MgO膨胀水泥砂浆孔结构对比分析 |
| 3.2.2 不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆孔结构对比分析 |
| 3.3 MgO膨胀水泥砂浆内部结构对比分析 |
| 3.4 MgO膨胀水泥砂浆抗压强度分析 |
| 3.4.1 不同MgO膨胀剂掺量对水泥砂浆强度研究 |
| 3.4.2 不同约束条件对MgO膨胀水泥砂浆抗压强度的影响 |
| 3.5 MgO膨胀剂工程应变实测 |
| 3.5.1 宏观性能试验——掺MgO膨胀剂工程应变实测 |
| 3.5.1.1 监测概况 |
| 3.5.1.2 监测设备 |
| 3.5.1.3 传感器布置 |
| 3.5.2 掺MgO膨胀剂工程应变实测结果 |
| 3.5.2.1 试验墙体温度监测结果分析 |
| 3.5.2.2 试验墙体应变监测结果分析 |
| 4 讨论 |
| 4.1 关于限制条件下MgO膨胀水泥砂浆膨胀效能的讨论 |
| 4.2 关于三轴围压约束条件下MgO膨胀水泥砂浆膨胀效能的讨论 |
| 5 结论 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 研究工作展望 |
| 6 参考文献 |
| 7 致谢 |
| 8 攻读学位期间成果 |
（3）补偿收缩对水工面板混凝土阻裂性能影响的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题来源及研究背景 |
| 1.2 混凝土面板裂缝成因及影响因素 |
| 1.2.1 温度变化与体积变形关系 |
| 1.2.2 水分耗散与迁移和收缩变形关系 |
| 1.2.3 约束度与收缩开裂关系 |
| 1.3 混凝土面板收缩调控技术研究现状 |
| 1.3.1 膨胀剂补偿收缩技术 |
| 1.3.2 减缩剂减缩技术 |
| 1.3.3 纤维增强增韧技术 |
| 1.3.4 矿物掺合料 |
| 1.4 电阻率法评判混凝土收缩开裂的研究现状 |
| 1.5 论文主要研究内容 |
| 第2章 钙矾石型膨胀剂类型对混凝土收缩开裂性能的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.3 膨胀剂类型对力学和收缩开裂性能的影响 |
| 2.3.1 力学性能 |
| 2.3.2 自生收缩 |
| 2.3.3 干燥收缩 |
| 2.3.4 圆环约束收缩开裂 |
| 2.4 膨胀剂类型对补偿收缩机理的影响 |
| 2.4.1 水化特性 |
| 2.4.2 热重分析 |
| 2.4.3 孔结构分析 |
| 2.4.4 显微结构分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 养护状态对钙矾石型膨胀剂补偿收缩效应的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验方案 |
| 3.3 膨胀剂掺量对力学性能的影响 |
| 3.3.1 抗压强度和抗折强度 |
| 3.3.2 砂浆与骨料界面强度 |
| 3.4 养护状态对不同膨胀剂掺量下补偿收缩效应的影响 |
| 3.4.1 密封养护 |
| 3.4.2 干燥养护 |
| 3.4.3 预浸泡-干燥养护 |
| 3.4.4 收缩落差分析 |
| 3.4.5 不同养护状态下补偿收缩效应对比分析 |
| 3.5 补偿收缩机理的分析 |
| 3.5.1 非蒸发水含量 |
| 3.5.2 热重分析 |
| 3.5.3 显微结构分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 纤维对含钙矾石型膨胀剂混凝土收缩开裂性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验方案 |
| 4.3 纤维和膨胀剂对力学和收缩开裂性能的影响 |
| 4.3.1 力学性能 |
| 4.3.2 自生收缩 |
| 4.3.3 干燥收缩 |
| 4.3.4 塑性收缩开裂 |
| 4.3.5 圆环约束收缩开裂 |
| 4.4 补偿收缩机理分析及模型建立 |
| 4.4.1 孔结构分析 |
| 4.4.2 显微结构分析 |
| 4.4.3 补偿收缩理论模型建立 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 减缩剂对含钙矾石型膨胀剂混凝土补偿收缩效应的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验方案 |
| 5.3 膨胀剂和减缩剂对力学性能的影响 |
| 5.4 早期养护状态对膨胀剂和减缩剂补偿收缩效应的影响 |
| 5.4.1 密封养护 |
| 5.4.2 干燥养护 |
| 5.4.3 预浸泡-干燥养护 |
| 5.4.4 收缩落差分析 |
| 5.4.5 不同养护状态下补偿收缩效应的对比分析 |
| 5.5 补偿收缩机理分析 |
| 5.5.1 水化特性 |
| 5.5.2 热重分析 |
| 5.5.3 孔结构分析 |
| 5.5.4 显微结构分析 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 基于电阻率的补偿收缩混凝土干燥收缩评价方法 |
| 6.1 引言 |
| 6.1.1 体积电阻率评估模型 |
| 6.1.2 干燥收缩机理及模型 |
| 6.2 试验方案 |
| 6.3 粉煤灰和矿渣对抗压强度的影响 |
| 6.4 粉煤灰和矿渣对体积电阻率和干燥收缩的影响 |
| 6.4.1 体积电阻率 |
| 6.4.2 干燥收缩 |
| 6.4.3 电阻率和干燥收缩关系 |
| 6.5 机理分析 |
| 6.5.1 孔结构分析 |
| 6.5.2 热重分析 |
| 6.5.3 显微结构分析 |
| 6.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（4）中等尺寸混凝土水化抑制与温度收缩补偿研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状与进展 |
| 1.2.1 混凝土温度收缩开裂研究 |
| 1.2.2 水化热抑制材料 |
| 1.2.3 微胶囊缓释技术 |
| 1.2.4 膨胀材料补偿温度收缩及评价方法 |
| 1.3 存在的问题及本文的主要研究内容 |
| 1.3.1 存在的问题 |
| 1.3.2 本文的主要研究内容 |
| 第2章 原材料、试验设备与试验方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 试验设备与试验方法 |
| 2.2.1 微观性能测试 |
| 2.2.2 宏观性能测试 |
| 第3章 水化热抑制缓释微胶囊设计及制备 |
| 3.1 水化热抑制缓释微胶囊设计 |
| 3.1.1 微胶囊设计原理 |
| 3.1.2 微胶囊核材选择 |
| 3.1.3 微胶囊壳材选择 |
| 3.1.4 不同核材制备微胶囊抑制效果 |
| 3.2 水化热抑制缓释微胶囊制备 |
| 3.2.1 微胶囊抑制效果影响因素研究 |
| 3.2.2 微胶囊制备 |
| 3.2.3 微胶囊结构与表面形貌 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 HIM作用机理、抑制效果及适用性研究 |
| 4.1 HIM水化抑制作用机理 |
| 4.1.1 HIM对水泥水化放热过程的影响 |
| 4.1.2 水化动力学分析 |
| 4.1.3 HIM对水泥单矿水化的影响 |
| 4.1.4 HIM缓释作用机理研究 |
| 4.2 HIM水化抑制效果 |
| 4.2.1 HIM对混凝土凝结时间及抗压强度的影响 |
| 4.2.2 HIM对降低混凝土温度收缩开裂风险的效果 |
| 4.2.3 HIM水化热抑制效果对比 |
| 4.3 HIM适用性研究 |
| 4.3.1 HIM对不同类型水泥有效性 |
| 4.3.2 HIM适用范围测定与有限元分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 基于水化抑制与收缩补偿协同的混凝土温度收缩调控技术 |
| 5.1 不同矿物源膨胀材料对混凝土温度收缩应力的补偿研究 |
| 5.1.1 膨胀材料温度应力补偿机理 |
| 5.1.2 不同矿物源膨胀材料温度应力试验研究 |
| 5.1.3 HIM抑制水化对有效膨胀发挥区间的影响 |
| 5.2 混凝土温度收缩协同调控 |
| 5.2.1 混凝土温度收缩协同调控机理 |
| 5.2.2 基于协同调控的混凝土开裂温度预测模型 |
| 5.2.3 水化抑制与收缩补偿协同调控验证 |
| 5.3 混凝土温度收缩协同调控工程应用 |
| 5.3.1 大兴国际机场航站楼地下室剪力墙概况 |
| 5.3.2 “互联网+”混凝土温度/变形监测技术 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间参加科研情况及取得的研究成果 |
| 致谢 |
（5）高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土发展概述 |
| 1.1.1 超高强混凝土的发展与应用 |
| 1.1.2 钢管混凝土的发展与应用难点 |
| 1.1.3 高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土 |
| 1.2 选题背景及主要研究内容 |
| 1.2.1 选题背景 |
| 1.2.2 主要研究内容 |
| 1.2.3 论文特色 |
| 2 超高强混凝土原材料选择及试验方法 |
| 2.1 试验方法 |
| 2.2 原材料选择及性能指标 |
| 3 超高强钢管混凝土设计制备方法及性能研究 |
| 3.1 水胶比对超高强钢管混凝土性能的影响 |
| 3.2 砂率对超高强钢管混凝土性能的影响 |
| 3.3 胶凝材料用量、组成对超高强钢管混凝土性能的影响 |
| 3.4 小结 |
| 4 高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土设计制备方法及性能研究 |
| 4.1 高钛重矿渣砂性能 |
| 4.1.1 高钛重矿渣砂吸水性能 |
| 4.1.2 高钛重矿渣砂释水性能 |
| 4.2 高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土性能研究 |
| 4.2.1 高钛重矿渣砂扣水率对超高强钢管混凝土的影响 |
| 4.2.2 高钛重矿渣砂取代量对超高强钢管混凝土的影响 |
| 4.3 高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土体积稳定性能 |
| 4.3.1 试件制备 |
| 4.3.2 体积稳定性能 |
| 4.4 小结 |
| 5 高钛重矿渣砂超高性能混凝土微观机理分析 |
| 5.1 试验及结果分析 |
| 5.1.1 砂浆性能 |
| 5.1.2 试样加工 |
| 5.2 微观测试及结果分析 |
| 5.2.1 微观形貌分析 |
| 5.2.2 水化产物分析 |
| 5.3 小结 |
| 6 高钛重矿渣砂超高性能钢管混凝土力学性能试验 |
| 6.1 试验设计 |
| 6.1.1 试件设计及制作 |
| 6.1.2 材料性能 |
| 6.1.3 仪器设备及加载方式 |
| 6.2 试验结果及分析 |
| 6.2.1 试验加载过程及破坏形态 |
| 6.2.2 荷载-位移曲线 |
| 6.2.3 钢管混凝土应力-应变曲线 |
| 6.3 小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表论文及科研成果 |
| 致谢 |
（6）MgO膨胀剂掺量对补偿收缩水泥净浆微观结构的影响规律研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 MgO膨胀剂对水泥基材料力学性能的影响 |
| 1.2.2 MgO膨胀剂对水泥基材料膨胀性能的影响 |
| 1.2.3 MgO膨胀剂膨胀机理的研究 |
| 1.2.4 水泥基材料孔结构分形理论的研究 |
| 1.2.5 MgO膨胀剂水化产物微观形貌的研究 |
| 1.2.6 混凝土用MgO膨胀剂 |
| 1.3 目前研究存在的问题 |
| 1.4 研究内容 |
| 1.5 技术路线 |
| 1.6 创新点 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 原材料与配合比 |
| 2.1.1 试验原材料 |
| 2.1.2 试验设计和配合比 |
| 2.1.3 试件成型及养护 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 初始流动度试验 |
| 2.2.2 力学性能试验 |
| 2.2.3 膨胀性能试验 |
| 2.2.4 微观孔结构分析试验 |
| 2.2.5 扫描电镜试验 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 补偿收缩水泥净浆初始流动度试验结果分析 |
| 3.2 补偿收缩水泥净浆力学性能试验结果分析 |
| 3.3 补偿收缩水泥净浆自由膨胀率试验结果分析 |
| 3.4 补偿收缩水泥净浆MIP试验结果分析 |
| 3.4.1 孔结构特征值 |
| 3.4.2 孔径分布积分曲线与微分曲线 |
| 3.5 补偿收缩水泥净浆分形维数结果分析 |
| 3.6 补偿收缩水泥净浆扫描电镜试验结果分析 |
| 4 讨论 |
| 4.1 自由膨胀率与MgO膨胀剂掺量 |
| 4.2 自由膨胀率与抗压强度 |
| 4.3 孔结构特征值与抗压强度 |
| 5 结论 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 不足与展望 |
| 6 参考文献 |
| 7 致谢 |
| 8 攻读学位期间成果 |
（7）减缩剂和HCSA膨胀剂对UHPC力学性能和收缩性能的影响（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 实验 |
| 1.1 试验材料 |
| 1.2 配合比 |
| 1.3 测试方法 |
| 2 结果与分析 |
| 2.1 减缩剂和HCSA膨胀剂对UHPC强度的影响 |
| 2.2 减缩剂和HCSA膨胀剂对UHPC自收缩的影响 |
| 2.3 减缩剂和HCSA膨胀剂对UHPC干燥收缩的影响 |
| 2.4 SEM微观分析 |
| (1)水化产物 |
| 3 结论 |
（8）六偏磷酸钠对MEA-水泥-PCE浆体性能影响研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 1 前言 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.4 技术路线 |
| 1.5 创新点 |
| 2 材料与方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 3 结果与分析 |
| 3.1 流动度测试结果与分析 |
| 3.1.1 PCE饱和掺量 |
| 3.1.2 氧化镁体系净浆流动度 |
| 3.1.3 六偏磷酸钠对浆体流动性影响 |
| 3.1.4 小结 |
| 3.2 紫外-可见分光光度试验结果与分析 |
| 3.2.1 MEA对水泥吸附聚羧酸的影响 |
| 3.2.2 六偏磷酸钠对MEA-水泥体系吸附PCE的影响 |
| 3.3 水化热试验结果与分析 |
| 3.4 抗折抗压强度试验结果与分析 |
| 3.4.1 氧化镁体系抗折抗压强度 |
| 3.4.2 M型氧化镁体系强度 |
| 3.4.3 六偏磷酸钠体系抗压强度 |
| 3.4.4 小结 |
| 3.5 限制膨胀率结果与分析 |
| 3.5.1 MEA掺量对限制膨胀率的影响 |
| 3.5.2 水胶比对限制膨胀率的影响 |
| 3.5.3 六偏磷酸钠对限制膨胀率的影响 |
| 3.5.4 小结 |
| 3.6 微观孔结构分析 |
| 3.6.1 MEA掺量对孔结构的影响 |
| 3.6.2 六偏磷酸钠对孔结构的影响 |
| 3.6.3 小结 |
| 3.7 热分析试验结果与分析 |
| 4 讨论 |
| 4.1 关于六偏磷酸钠对MEA-水泥-PCE浆体综合性能影响的讨论 |
| 4.2 掺六偏磷酸钠的MEA砂浆强度与膨胀之间关系的讨论 |
| 5 结论 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 不足与展望 |
| 6 参考文献 |
| 7 致谢 |
（9）膨胀型浆体的膨胀材料若干问题研究进展（论文提纲范文）
| 1 膨胀型浆体注浆加固支护思路 |
| 1.1“先挤后黏”注浆加固作用机理 |
| 1.2 膨胀型浆体的理想膨胀作用机理 |
| 2 膨胀型岩土材料的膨胀机理 |
| 2.1 含蒙脱石的膨胀土 |
| 2.2 含硫酸盐的膨胀岩 |
| 2.3 水泥膨胀剂 |
| 2.3.1 硫铝酸钙类膨胀剂 |
| 2.3.2 氧化钙类膨胀剂 |
| 2.3.3 氧化镁类膨胀剂 |
| 2.3.4 复合类膨胀剂 |
| 2.4 混凝土发泡剂 |
| 2.5 岩石静态破碎剂 |
| 3 膨胀型材料特性分析及其优选 |
| 3.1 膨胀型材料特性分析 |
| 3.1.1 膨胀发育时间 |
| 3.1.1. 1 含蒙脱石的膨胀土 |
| 3.1.1. 2 水泥膨胀剂和静态破碎剂 |
| 3.1.2 膨胀体积 |
| 3.1.2. 1 含蒙脱石的膨胀土 |
| 3.1.2. 2 水泥膨胀剂 |
| 3.1.2. 3 混凝土发泡剂 |
| 3.1.2. 4 静态破碎剂 |
| 3.1.3 单轴压缩强度 |
| 3.1.3. 1 水泥膨胀剂 |
| 3.1.3. 2 泡沫混凝土 |
| 3.1.3. 3 静态破碎剂 |
| 3.1.4 膨胀应力 |
| 3.1.4. 1 含蒙脱石的膨胀土 |
| 3.1.4. 2 硫铝酸钙类膨胀剂 |
| 3.1.4. 3 氧化钙类膨胀剂 |
| 3.1.4. 4 氧化镁类膨胀剂 |
| 3.1.4. 5 静态破碎剂 |
| 3.2 膨胀型材料优选 |
| 3.2.1 膨胀材料选择 |
| 3.2.2 膨胀型浆体膨胀特性及力学强度特征 |
| 4 总结与展望 |
（10）考虑时变特性的自预应力钢管混凝土柱力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 混凝土收缩徐变研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 自密实微膨胀混凝土研究现状 |
| 1.3.1 国内研究现状 |
| 1.3.2 国外研究现状 |
| 1.4 自预应力钢管混凝土的研究现状 |
| 1.4.1 国内研究现状 |
| 1.4.2 国外研究现状 |
| 1.5 研究意义及研究内容 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 1.6 技术路线 |
| 参考文献 |
| 第二章 自密实微膨胀混凝土试验 |
| 2.1 自密实微膨胀混凝土配合比设计原则 |
| 2.1.1 工作性能要求 |
| 2.1.2 膨胀性能要求 |
| 2.2 试验原材料 |
| 2.2.1 胶凝材料 |
| 2.2.2 骨料 |
| 2.2.3 外加剂 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 混凝土抗压强度试验 |
| 2.3.2 静力受压弹性模量试验 |
| 2.3.3 混凝土拌合物性能检测试验 |
| 2.3.4 混凝土自由变形试验 |
| 2.4 自密实微膨胀混凝土制备 |
| 2.4.1 配合比设计 |
| 2.4.2 自密实混凝土配合比优化 |
| 2.4.3 掺膨胀剂对混凝土性能的影响 |
| 2.4.4 混凝土自由变形计算模型 |
| 2.5 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第三章 自预应力钢管混凝土变形性能 |
| 3.1 混凝土的收缩机理 |
| 3.2 混凝土的徐变机理 |
| 3.3 徐变计算理论 |
| 3.4 混凝土收缩徐变的预测模型简介 |
| 3.5 混凝土收缩徐变的预测模型选取 |
| 3.6 钢管混凝土环向应变计算分析 |
| 3.6.1 未考虑徐变的钢管混凝土环向应变计算 |
| 3.6.2 考虑徐变的钢管混凝土环向应变计算方法 |
| 3.6.3 钢管混凝土环向应变计算结果 |
| 3.6.4 核心混凝土自预应力计算结果 |
| 3.6.5 核心混凝土徐变计算结果 |
| 3.7 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 自预应力钢管混凝土柱轴压性能 |
| 4.1 试件设计 |
| 4.2 自预应力钢管混凝土膨胀性能 |
| 4.2.1 测试内容和测试方法 |
| 4.2.2 结果分析 |
| 4.2.3 钢管混凝土环向应变计算模型 |
| 4.3 自预应力钢管混凝土短柱轴压试验 |
| 4.3.1 测试内容和测试方法 |
| 4.3.2 荷载-位移曲线结果分析 |
| 4.3.3 荷载-应变曲线结果分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第五章 钢管混凝土短柱轴压数值模拟 |
| 5.1 有限元模型建立 |
| 5.1.1 材料本构关系 |
| 5.1.2 有限元建模介绍 |
| 5.1.3 有限元模型验证 |
| 5.2 短柱轴压参数分析 |
| 5.2.1 混凝土强度的影响 |
| 5.2.2 钢管强度的影响 |
| 5.2.3 含钢率的影响 |
| 5.2.4 龄期的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 参考文献 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 总结 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间公开发表的学术论文 |
四、混凝土膨胀剂应用技术（论文参考文献）
- [1]混凝土收缩调控评述-单因素调控法[J]. 丁小平,韩宇栋,张君,林松涛,李威. 防护工程, 2021(03)
- [2]不同约束条件下MgO膨胀水泥砂浆的膨胀性能研究[D]. 孙传珍. 山东农业大学, 2021(01)
- [3]补偿收缩对水工面板混凝土阻裂性能影响的研究[D]. 于振云. 哈尔滨工业大学, 2021(02)
- [4]中等尺寸混凝土水化抑制与温度收缩补偿研究[D]. 贾福杰. 中国建筑材料科学研究总院, 2021(02)
- [5]高钛重矿渣砂超高强钢管混凝土制备及性能研究[D]. 庞帅. 西华大学, 2021(02)
- [6]MgO膨胀剂掺量对补偿收缩水泥净浆微观结构的影响规律研究[D]. 李思琪. 山东农业大学, 2021(01)
- [7]减缩剂和HCSA膨胀剂对UHPC力学性能和收缩性能的影响[J]. 龚建清,罗鸿魁,张阳,龚啸,谢泽酃,吴五星,戴远帆. 材料导报, 2021(08)
- [8]六偏磷酸钠对MEA-水泥-PCE浆体性能影响研究[D]. 付强. 山东农业大学, 2021(01)
- [9]膨胀型浆体的膨胀材料若干问题研究进展[J]. 叶义成,陈常钊,姚囝,王其虎,崔旭阳,黄兆云. 金属矿山, 2021(01)
- [10]考虑时变特性的自预应力钢管混凝土柱力学性能研究[D]. 曾昊. 东南大学, 2020(01)