一、尾管悬挂器现场使用方法探讨（论文文献综述）
郭朝辉,李振,罗恒荣[1]（2021）在《Φ273.1mm无限极循环尾管悬挂器在元坝气田的应用研究》文中研究指明元坝气田Φ73.1 mm尾管固井时因裸眼段长、环空间隙小和尾管段长,导致尾管难以下到设计位置、中途开泵受限和替浆计量困难等技术难点。在分析地质状况、井眼条件和工具功能等因素的基础上,采用了具有压力平衡机构、卡瓦内嵌结构的无限极循环尾管悬挂器及配套胶塞系统,并制定了针对性的尾管下入措施。元坝气田7 口井应用了无限极循环尾管悬挂器,实现了中途循环解阻,解决尾管难以下到设计位置的问题,尾管到位率100%,胶塞复合信号明显,实现了精准替浆作业,碰压率85%。研究结果表明,元坝气田Φ273.1 mm尾管固井采用无限极循环尾管悬挂器效果显着,该尾管悬挂器为元坝气田大尺寸、长裸眼段的尾管固井提供了有效的技术手段,具有一定的推广应用价值。
冯丽莹,敖竹青,段风海,曹海涛,宋兵[2]（2021）在《深井、超深井短尾管安全丢手关键技术研究》文中研究表明为提高深井、超深井短尾管固井施工的可靠性,针对深井、超深井摩阻大、短尾管固井悬挂尾管短和质量轻等原因造成的丢手不易判断的问题以及摩阻大造成的丢手困难的问题,通过采用尾管牵制技术及尾管悬挂器卡瓦内嵌技术,使尾管具有反向锚定锁紧及解锁功能,为短尾管提供附加载荷,便于现场施工安全丢手;制定了现场施工工艺流程,通过合理设计各级动作启动压力值,最终形成了适合于深井、超深井的短尾管安全丢手关键技术。该项技术已在塔河油田、青海油田及冀东油田等地区累计应用了72井次,成功率100%,应用最深井深为7 271 m,最小规格为φ177.8 mm×φ101.6 mm,尾管质量最轻仅为4.4 t。应用结果表明,该项技术有助于实现尾管悬挂器坐挂、丢手操作一次性成功,提高了短尾管固井施工的可靠性,为深井、超深井短尾管固井提供了有力的技术支持和施工保障。
张瑞,李夯,阮臣良[3]（2020）在《?193.7 mm×?139.7 mm旋转尾管悬挂器的研制与应用》文中研究指明为解决深井和超深井?139.7 mm小间隙尾管固井质量难以保证的问题,开展了?193.7 mm×?139.7 mm旋转尾管悬挂器和旋转固井技术研究。针对该规格工具设计空间小的难题,研发了大过流高可靠的坐挂承载机构、高动载的旋转轴承和高抗扭的扭矩传递机构等关键机构,并制定了相应的现场应用措施。内嵌卡瓦坐挂机构的承载能力达900 kN,过流面积较常规机构提高近33%;新型交叉滚子轴承在300 kN动载下的寿命达到6 h以上,扭矩传递机构的抗扭能力达33 kN·m。最终形成了?193.7 mm×?139.7 mm旋转尾管悬挂器技术,并在羊深1井、鸭深1井和TK874CH井等3口井进行了现场应用。应用结果显示:固井替浆过程中该悬挂器实现了尾管旋转,提高了水泥浆的顶替效率,达到了提高固井质量的目的。?193.7 mm×?139.7 mm旋转尾管悬挂器的成功研制为提高小间隙井固井质量提供了有效手段。
张瑞,侯跃全,郭朝辉,李夯,刘国祥[4]（2020）在《川西长裸眼水平井下尾管循环解阻关键技术》文中提出为解决川西长裸眼水平井中尾管下入遇阻和不易下到设计位置的问题,从提高尾管固井工具可靠性和尾管固井管串组合通过性等方面入手,优化了尾管固井管串组合,并选用压力平衡式尾管悬挂器、整体式弹性扶正器和弹浮式浮箍等关键工具,制定了降低尾管下入遇阻概率和提高解阻成功率的技术措施,形成了适用于长裸眼水平井的下尾管中途大排量循环解阻技术。压力平衡式尾管悬挂器能消除循环憋堵或异常高压导致尾管悬挂器提前坐挂的风险;整体式弹性扶正器最小复位力约为常规单弓弹性扶正器的2倍,可提高套管居中度;弹浮式浮箍能解决常规弹簧式浮箍大排量长时间循环弹簧疲劳失效和回压阀冲蚀密封失效的问题。长裸眼水平井下尾管中途大排量循环解阻用技术在川西50口中浅层水平井进行了应用,解决了尾管下入遇阻和下不到设计位置的问题,尾管到位率达到了98%。研究结果表明,长裸眼水平井下尾管中途循环解阻技术可以解决川西长裸眼水平井尾管下入存在的问题。
尚磊[5]（2019）在《塘沽固井业务部工具标准化管理》文中研究说明油田化学事业部塘沽作业公司固井业务部的工具项目组成立于2011年,项目组成立之初是为了加强对尾管挂厂家的监管,规范尾管挂的操作,更好的掌握尾管挂的结构与原理用以指导现场作业而设立的。随着公司发展方向的变化,工具项目组职能也在不断变化、进步中。逐渐转变为学习、工具维保&操作标准制定、培训、工具管理为一体的项目组。在工具管理上对标国际一流服务公司,制定了多项管理措施,通过标准化管理提高工具作业的成功率。
张国安[6]（2019）在《膨胀式尾管悬挂器送入工具的研制与应用》文中指出随着深井、超深井和大斜度井钻井技术的飞速发展,非标准井身结构越来越普及,出现了许多的小间隙、窄窗口等复杂条件下的尾管固井。在实体膨胀管技术上发展而来的膨胀式尾管悬挂器具有外径合适,悬挂器坐挂前后环空过流面积不变等特点,能够很好的解决上述固井难题。该类型尾管悬挂器性能的优劣,很大程度上取决于匹配的送入工具功能是否完全。针对国内仅有的采用“自下而上”结构推动膨胀的膨胀式尾管悬挂器送入工具结构上的不足,通过分析国内外行业内各种尾管悬挂器应用文献资料,设计了一种“自上而下”结构推动膨胀的膨胀式尾管悬挂器送入工具,并重新设计了三级液缸机构和胶塞密封机构,增加了应急机械丢手功能,确保了工具的功能更加完善。经过理论计算和有限元仿真模拟对送入工具中关键部件强度进行了研究,研究结果表明各部件设计强度安全系数均达到2.0以上。随后,根据结构设计完成了图纸输出,进行了样机的加工和装配,分步开展了室内各功能单元性能测试、室内整机联合性能测试以及整机试验井内综合性能测试的研究和试验。试验结果表明,送入工具中的三级液缸推力、各部件的抗扭和抗拉能力、丢手功能、胶塞碰压后的密封能力等性能均满足设计要求,并且各功能单元性能独立,联机测试时没有发生掣肘的情况。最后按照实际需求,生产了带有“自上而下”结构送入工具的Φ177.8 mm×Φ139.7 mm规格的膨胀式尾管悬挂器产品,在山西煤层气GSS-036LR井入井使用并获得成功,实现了悬挂器送入工具的拉压、旋转、膨胀、坐挂、丢手全部功能。本文通过吸收消化国内外膨胀式尾管悬挂器送入工具的理论和结构方面的知识,针对其不足之处,设计了一种具有自我知识产权的膨胀式尾管悬挂器送入工具,并获得了现场应用成功。
刘雪松[7]（2019）在《结构及轴心误差对旋转尾管悬挂器轴承性能的影响研究》文中进行了进一步梳理随着我国油气开采技术的不断进步,对旋转尾管悬挂器等固井设备的性能要求在不断提升。我国自主研发的旋转尾管悬挂器轴承多为推力圆锥滚子轴承,在实际工作过程中,该类型轴承的性能受到井下工作空间与自身元件结构尺寸的制约。同时,轴心上的安装与制造误差也会对该类型轴承的使用寿命造成影响。本文针对以上现象展开了研究,以某自主研发尾管悬挂器轴承为对象,探讨了结构及轴心误差对该类型轴承性能的影响。本文的主要研究内容如下:（1）对旋转尾管悬挂器轴承结构参数与性能间的关系进行了研究。推导了该轴承滚子数量与元件结构尺寸间的函数关系,得到了滚子数量对该轴承承载能力的影响规律;以该影响规律为依据,结合承载能力与元件尺寸的约束条件,改进了该轴承的结构参数。（2）对轴心误差下该轴承各滚子上的载荷分布与关键元件上的载荷序列变化情况进行了研究。分析了该轴承轴心误差的产生原因,基于载荷-形变关系,建立了该轴承在轴心径向偏移及轴心角度偏斜误差下各滚子载荷分布的分析模型,得到了轴心误差对滚子载荷分布的影响规律;基于滚动轴承的运动学原理,结合载荷分布情况,对该轴承关键元件上载荷序列的变化情况进行了分析,得到了轴心误差下该轴承轴圈、座圈及滚子上载荷序列的变化规律。（3）对轴心误差下该轴承关键元件的应力分布变化情况进行了研究。推导了改进对数修形滚子初始接触间隙的计算方法,基于非赫兹型接触理论建立了轴心误差下该轴承的接触应力分析模型,并使用有限元法进行了验证,得到了轴心误差下该轴承滚子母线接触应力及滚子-滚道接触对上等效应力的变化情况。（4）对轴心误差下该轴承疲劳寿命的变化情况进行了研究。将滚子的疲劳及母线接触应力对该轴承寿命的影响进行了考虑,改进了L-P轴承寿命模型。通过上文得到的该轴承的载荷及应力分析结果,对不同轴心误差下该轴承的疲劳寿命进行了计算与修正,得到了轴心误差对该轴承疲劳寿命的影响情况。本文探讨了结构参数与轴心安装制造误差对旋转尾管悬挂器性能的影响,研究结果可为该轴承的结构优化与安装制造提供理论上的依据。
杨川,刘忠飞,肖勇,石庆,李晓春,郑锟[8]（2019）在《库车山前构造高温高压储层环空密封固井技术》文中进行了进一步梳理塔里木油田库车山前构造白垩系储层埋藏深,温度压力高,地层复杂,裂缝发育,安全固井密度窗口窄,油气活跃,整体固井质量较差,固完井后环空易气窜,严重影响后期安全生产。文中在分析库车山前构造白垩系储层固井难点的基础上,针对性地提出了提高库车山前高温高压储层环空密封能力固井技术,从变排量注替设计、防漏堵漏水泥浆体系、环空辅助密封工具应用3个方面综合提高固井后的环空密封能力,并在KS地区某井进行了配套技术的现场应用。现场应用表明:提高库车山前构造高温高压储层环空密封能力的固井技术,能够有效解决该地区储层固井易漏失、固井质量差、环空气窜等固井难题,为类似复杂易漏深井储层尾管固井提供了宝贵的经验。
赵德利,马锦明,李强,张亚洲,王建全[9]（2018）在《复杂井况下短轻尾管丢手技术研究与应用》文中研究表明尾管固井发生丢手失败会造成重大损失,严重时会导致油井报废。对于超深井、大斜度井中的短轻尾管固井,由于尾管短,浮重轻,摩阻大,丢手判断和丢手都非常困难,发生丢手失败的风险很大。研究了一套在超深井、大斜度井等复杂井况下,有效保证短轻尾管丢手成功的工艺技术,对降低短轻尾管固井施工风险,节约钻井成本具有重要意义。在分析影响尾管固井丢手因素的基础上,分析了非常规短尾管固井技术的适用性,提出了一整套有效保证短轻尾管固井丢手成功的技术措施,并以TP188X井短轻尾管固井施工为例,介绍了该井的丢手判断施工过程。对复杂情况下短轻尾管固井的安全操作具有指导作用。
宋林静[10]（2018）在《液压丢手旋转尾管悬挂器的研制》文中研究指明尾管悬挂器是实施尾管固井的关键装置,基于其功能要求进行国内外研究现状和发展趋势分析,围绕液压丢手旋转尾管悬挂器的机械结构设计、参数设计以及悬挂力学和关键部件有限元模拟等方面开展了相关研究。1.确定了液压丢手旋转尾管悬挂器的系统构成,阐述了其工作原理及功能特性,绘制了其CAD工程图,针对悬挂器的机械结构设计对其主要部件的参数进行了计算及强度设计。2.对液压丢手旋转尾管悬挂器悬挂部位的力学特性进行研究,建立了力学模型,包括悬挂部位上层套管受力分析、卡瓦受力分析以及悬挂器本体受力分析,并进行了实例计算;对结构设计了悬挂器卡瓦半锥角为6.5°,双锥双排结构可以显着提高悬挂承载能力;此外对悬挂器的失效进行了简要分析。3.在液压丢手旋转悬挂器机械设计的基础上,采用三维PROE设计软件对工具的主要零部件建立物理模型,用有限元方法分别对其进行数值分析,得到了悬挂器关键部件在承载过程中的应力和变形分布趋势,主要零部件模拟结果均满足在悬重载荷下的强度设计要求,分析结果对工具的优化设计和应用有一定的指导作用。
二、尾管悬挂器现场使用方法探讨（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、尾管悬挂器现场使用方法探讨（论文提纲范文）
（1）Φ273.1mm无限极循环尾管悬挂器在元坝气田的应用研究（论文提纲范文）
| 1 元坝气田?273.1 mm尾管固井难点 |
| 2 ?273.1 mm无限极循环尾管悬挂器特点及关键技术 |
| 2.1 尾管悬挂器特点 |
| 2.2 尾管悬挂器关键技术 |
| 2.2.1 镜像液缸坐挂技术 |
| 2.2.2 卡瓦内嵌技术 |
| 2.2.3 球座与尾管胶塞集成技术 |
| 2.2.4 整体硫化尾管胶塞技术 |
| 3 现场应用 |
| 3.1 元坝104-1H井概况 |
| 3.2 现场施工工艺 |
| 3.3 应用效果 |
| 4 结论与建议 |
（2）深井、超深井短尾管安全丢手关键技术研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 尾管丢手面对的技术难题 |
| 2 安全丢手关键技术及工艺措施 |
| 2.1 技术方案 |
| 2.1.1 反向牵制技术 |
| 2.1.2 内嵌悬挂技术 |
| 2.2 牵制单元 |
| 2.3 内嵌尾管悬挂器单元 |
| 2.4 井下工具启动剪钉控制技术 |
| 2.4.1 压力系统级差的设定 |
| 2.4.2 机械剪钉剪切值的设定 |
| 3 工具性能评价及施工工艺 |
| 3.1 工具性能评价 |
| 3.2 现场施工工艺 |
| 4 现场应用统计及效果分析 |
| 5 结论与建议 |
（3）?193.7 mm×?139.7 mm旋转尾管悬挂器的研制与应用（论文提纲范文）
| 0 引 言 |
| 1 技术分析 |
| 1.1 结构及原理 |
| 1.2 技术难点 |
| 2 关键技术措施 |
| 2.1 大过流、高可靠的坐挂承载机构 |
| 2.2 高动载旋转轴承 |
| 2.3 高抗扭的扭矩传递机构 |
| 2.4 主要技术参数 |
| 3 地面性能测试 |
| 3.1 坐挂机构承载能力试验 |
| 3.2 旋转轴承寿命试验 |
| 4 现场应用关键措施 |
| 4.1 最大安全扭矩的设定 |
| 4.2 扶正器的选择及安装 |
| 4.3 旋转尾管固井操作 |
| 5 现场应用 |
| 5.1 羊深1井 |
| 5.2 TK874CH井 |
| 6 结论与建议 |
（4）川西长裸眼水平井下尾管循环解阻关键技术（论文提纲范文）
| 1 尾管固井管串组合优化及关键工具 |
| 1.1 压力平衡式尾管悬挂器 |
| 1.2 整体式弹性扶正器 |
| 1.3 弹浮式浮箍 |
| 2 大排量循环解阻技术措施 |
| 2.1 井眼准备 |
| 2.2 遇阻类型判断 |
| 2.3 循环解阻工艺 |
| 3 现场应用 |
| 4 结论及建议 |
（5）塘沽固井业务部工具标准化管理（论文提纲范文）
| 1 建立固井业务部工具标准化管理的过程 |
| 1.1 把好工具质量关, 建立检测标准, 标准建立循环头 |
| 1.2 做好后勤保障, 编写工具保养标准程序 |
| 1.3 编写SOP, 确保现场作业安全 |
| 2 固井业务部作业工具标准化管理的实践成果 |
| 2.1 保养程序的建立, 组装人员资质的审核 |
| 2.2 操作标准化的建立 |
| 2.3 发挥作用, 培养人才 |
| 3 结束语 |
（6）膨胀式尾管悬挂器送入工具的研制与应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外相关产业和技术现状 |
| 1.2.2 国内相关产业和技术现状 |
| 1.3 研究内容和技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第2章 送入工具的研制 |
| 2.1 送入工具总体设计 |
| 2.1.1 多级液缸机构 |
| 2.1.2 膨胀锥机构 |
| 2.1.3 旋转机构 |
| 2.1.4 丢手机构 |
| 2.1.5 碰压及其他机构 |
| 2.2 样机加工及装配 |
| 2.2.1 多级液缸及膨胀单元 |
| 2.2.2 旋转及丢手单元 |
| 2.3 本章小结 |
| 第3章 送入工具性能测试 |
| 3.1 室内试验场地条件 |
| 3.2 旋转及丢手单元测试及结果 |
| 3.3 胶塞系统及碰压单元测试及结果 |
| 3.4 整机室内测试 |
| 3.4.1 整机地面膨胀测试及结果 |
| 3.4.2 膨胀后坐挂力和密封能力测试及结果 |
| 3.4.3 钻井台架送入工具基本功能综合测试及结果 |
| 3.5 试验井入井测试 |
| 3.5.1 试验井概况 |
| 3.5.2 测试方案 |
| 3.5.3 测试过程及结果 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 现场应用 |
| 4.1 井况介绍 |
| 4.2 施工方案 |
| 4.2.1 管柱结构简述 |
| 4.2.2 施工要点 |
| 4.3 施工过程 |
| 4.3.1 管柱准备 |
| 4.3.2 下入管串 |
| 4.3.3 注水泥及替浆 |
| 4.3.4 膨胀及坐挂 |
| 4.3.5 工具丢手 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的学术成果 |
| 致谢 |
（7）结构及轴心误差对旋转尾管悬挂器轴承性能的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.1.1 旋转尾管固井工艺介绍 |
| 1.1.2 旋转尾管悬挂器轴承介绍 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 结构对轴承性能的影响 |
| 1.2.2 安装与制造误差对轴承性能的影响 |
| 1.3 研究内容与研究意义 |
| 1.4 技术路线 |
| 第二章 旋转尾管悬挂器轴承结构参数研究 |
| 2.1 旋转尾管悬挂器轴承结构介绍 |
| 2.2 轴承结构承载能力理论基础 |
| 2.2.1 轴承的额定静载荷 |
| 2.2.2 轴承的额定动载荷 |
| 2.3 旋转尾管悬挂器轴承承载能力与元件结构尺寸的关系 |
| 2.3.1 滚子数量与元件结构尺寸间的关系 |
| 2.3.2 滚子尺寸参数与滚子母线修形参数间的关系 |
| 2.3.3 滚子数量与轴承承载能力间的函数关系 |
| 2.3.4 滚子数量对旋转尾管悬挂器承载能力的影响分析 |
| 2.4 旋转尾管悬挂器轴承结构参数改进 |
| 2.4.1 结构参数改进的目标 |
| 2.4.2 结构参数的约束条件 |
| 2.4.3 轴承结构参数改进结果 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 轴心误差对旋转尾管悬挂器轴承各滚子载荷分布的影响 |
| 3.1 旋转尾管悬挂器轴承轴心误差类型介绍 |
| 3.2 旋转尾管悬挂器轴承的CAD简化分析模型建立 |
| 3.2.1 旋转尾管悬挂器轴承模型的简化 |
| 3.2.2 轴承轴心误差CAD模型的建立 |
| 3.3 旋转尾管悬挂器轴承滚子的载荷-形变关系 |
| 3.3.1 经典赫兹线接触理论及滚子弹性趋近量 |
| 3.3.2 基于有限元法的滚子载荷-形变关系分析 |
| 3.3.3 滚子载荷-形变函数关系修正 |
| 3.4 轴心误差对滚子载荷分布的影响分析 |
| 3.4.1 轴承静力学分析模型及刚性套圈假设 |
| 3.4.2 滚子载荷分布静力学分析模型建立 |
| 3.4.3 滚子载荷分布有限元分析模型的建立 |
| 3.4.4 轴心误差下滚子载荷分布分析结果 |
| 3.5 轴承内部载荷序列变化规律分析 |
| 3.5.1 轴承元件的运动规律 |
| 3.5.2 轴承元件的载荷序列变化规律 |
| 3.5.3 轴心误差下轴承元件载荷序列的分析结果 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 轴心误差对旋转尾管悬挂器轴承应力分布情况的影响 |
| 4.1 基于非赫兹型接触理论的滚子接触应力分析 |
| 4.1.1 非赫兹型接触问题的求解原理 |
| 4.1.2 基于非赫兹型接触理论的滚子接触应力分析模型 |
| 4.1.3 滚子的初始接触状态分析 |
| 4.1.4 滚子单元的接触点曲率 |
| 4.1.5 接触应力计算程序的编制 |
| 4.1.6 非赫兹型接触理论接触应力分析结果 |
| 4.2 基于有限元法的轴承应力分析 |
| 4.2.1 轴承有限元应力分析模型建立 |
| 4.2.2 基于有限元模型的轴承接触应力分析结果 |
| 4.2.3 基于有限元模型的轴承等效应力分析结果 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 轴心误差对旋转尾管悬挂器轴承寿命的影响 |
| 5.1 轴承的基本额定寿命 |
| 5.1.1 L-P轴承寿命模型 |
| 5.1.2 改进的L-P轴承寿命模型 |
| 5.1.3 基本额定寿命分析结果 |
| 5.2 轴承的修正寿命计算 |
| 5.2.1 轴承的可靠度-寿命修正系数 |
| 5.2.2 轴承的应力-寿命修正系数 |
| 5.2.3 旋转尾管悬挂器轴承修正寿命计算结果 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 研究总结 |
| 6.2 研究展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（8）库车山前构造高温高压储层环空密封固井技术（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 储层固井需要解决的问题 |
| 1.1 固井漏失风险高 |
| 1.2 对水泥浆性能要求较高 |
| 1.3 防气窜难度大 |
| 2 储层固井配套解决方案 |
| 2.1 变排量注替防漏固井设计 |
| 2.2 防漏堵漏水泥浆设计 |
| 2.3 环空辅助密封工具应用 |
| 2.3.1 工作原理 |
| 2.3.2 技术改进 |
| 3 现场应用 |
| 3.1 基本井况 |
| 3.2 变排量固井设计 |
| 3.3 防漏堵漏水泥浆设计 |
| 3.4 环空辅助封隔工具 |
| 3.5 施工结果 |
| 4 结论 |
（9）复杂井况下短轻尾管丢手技术研究与应用（论文提纲范文）
| 1 影响尾管固井丢手主要因素分析 |
| 1.1 工具选择 |
| 1.1.1 倒扣螺母粘扣 |
| 1.1.2“中和点”倒扣设计缺陷 |
| 1.1.3 密封芯子定位挡块抱紧中心管 |
| 1.2 井眼条件 |
| 1.2.1 井漏对尾管丢手的影响 |
| 1.2.2“糖葫芦”井眼对尾管丢手的影响 |
| 1.3 水泥浆性能 |
| 1.4 地面设备 |
| 1.5 井下落物 |
| 1.6 其它因素 |
| 2 非常规短尾管固井技术适用性分析 |
| 3 短轻尾管丢手成功技术措施 |
| 4 现场施工 |
| 5 结论 |
（10）液压丢手旋转尾管悬挂器的研制（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 国内外研究概括 |
| 1.2.1 国外研究概括 |
| 1.2.2 国内研究概括 |
| 1.2.3 存在问题 |
| 1.3 本文主要研究内容 |
| 第2章 液压丢手旋转尾管悬挂器结构设计 |
| 2.1 .液压丢手旋转尾管悬挂器系统构成 |
| 2.2 .液压丢手旋转尾管悬挂器主要机构设计 |
| 2.2.1 液压丢手旋转尾管悬挂器旋转机构设计 |
| 2.2.2 液压丢手旋转尾管悬挂器悬挂机构设计 |
| 2.2.3 液压丢手旋转尾管悬挂器丢手机构设计 |
| 2.2.4 液压丢手旋转尾管悬挂器球座液缸设计 |
| 2.3 液压丢手旋转尾管悬挂器参数计算 |
| 2.3.1 主要零部件最小壁厚计算 |
| 2.3.2 销钉设计计算 |
| 2.3.3 材料选择及主要部件强度校核 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 液压丢手旋转尾管悬挂器悬挂力学分析 |
| 3.1 .悬挂器悬挂上层套管受力分析 |
| 3.1.1 上层套管柱的受力分析 |
| 3.1.2 上层套管的载荷和应力 |
| 3.1.3 上层套管的强度校核 |
| 3.1.4 实例计算 |
| 3.2 .卡瓦的受力分析 |
| 3.2.1 卡瓦的受力状态分析 |
| 3.2.2 卡瓦和锥体的力学自锁分析 |
| 3.3 .悬挂器本体受力分析 |
| 3.3.1 悬挂器本体受力 |
| 3.3.2 悬挂器额定负荷分析 |
| 3.3.3 影响尾管悬挂器额定负荷的因素 |
| 3.3.4 悬挂器本体抗拉强度计算 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 关键部件有限元模拟 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 物理模型的建立 |
| 4.2.1 坐挂部件物理模型建立 |
| 4.2.2 悬挂零部件物理模型建立 |
| 4.3 .悬挂关键部件有限元模型 |
| 4.3.1 有限元模型假设条件 |
| 4.3.2 网格划分及边界条件 |
| 4.4 .计算结果与分析 |
| 4.4.1 坐挂部位加载计算结果分析 |
| 4.4.2 悬挂零部件加载计算结果分析 |
| 4.5 .本章小结 |
| 第5章 尾管悬挂器现场使用方法 |
| 5.1 尾管悬挂器现场使用方法 |
| 5.1.1 掌握悬挂器的结构和性能 |
| 5.1.2 掌握井下的情况 |
| 5.1.3 坐挂时需要注意的问题 |
| 5.2 回缩距及钻余计算 |
| 5.3 .悬挂器失效分析 |
| 5.3.1 坐挂失效形式 |
| 5.3.2 悬挂器倒扣失败 |
| 5.3.3 悬挂器循环短路 |
| 5.3.4 悬挂器丢手失效 |
| 5.3.5 悬挂器坐挂失败诱因分析 |
| 5.3.6 悬挂器失效后果与控制措施 |
| 5.4 工具使用说明 |
| 5.4.1 操作使用方法 |
| 5.4.2 注意事项 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 主要工作及结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
四、尾管悬挂器现场使用方法探讨（论文参考文献）
- [1]Φ273.1mm无限极循环尾管悬挂器在元坝气田的应用研究[J]. 郭朝辉,李振,罗恒荣. 石油钻探技术, 2021(05)
- [2]深井、超深井短尾管安全丢手关键技术研究[J]. 冯丽莹,敖竹青,段风海,曹海涛,宋兵. 石油机械, 2021(03)
- [3]?193.7 mm×?139.7 mm旋转尾管悬挂器的研制与应用[J]. 张瑞,李夯,阮臣良. 石油机械, 2020(04)
- [4]川西长裸眼水平井下尾管循环解阻关键技术[J]. 张瑞,侯跃全,郭朝辉,李夯,刘国祥. 石油钻探技术, 2020(03)
- [5]塘沽固井业务部工具标准化管理[J]. 尚磊. 石化技术, 2019(05)
- [6]膨胀式尾管悬挂器送入工具的研制与应用[D]. 张国安. 中国石油大学(华东), 2019(09)
- [7]结构及轴心误差对旋转尾管悬挂器轴承性能的影响研究[D]. 刘雪松. 中国地质大学(北京), 2019(02)
- [8]库车山前构造高温高压储层环空密封固井技术[J]. 杨川,刘忠飞,肖勇,石庆,李晓春,郑锟. 断块油气田, 2019(02)
- [9]复杂井况下短轻尾管丢手技术研究与应用[J]. 赵德利,马锦明,李强,张亚洲,王建全. 石油矿场机械, 2018(04)
- [10]液压丢手旋转尾管悬挂器的研制[D]. 宋林静. 中国石油大学(北京), 2018(01)